Рефераты

Курсовая работа: Система централизованного теплоснабжения жилых районов г. Владимира

Независимо от результатов расчета наименьшие диаметры труб принимают: для распределительных трубопроводов – не менее 50 мм, для ответвлений к отдельным зданиям – не менее 25 мм.

Удельные потери на трение R (h) на трубопроводах принимаем:

– для участков расчетной магистрали от источника тепла до наиболее удаленного потребителя до 80 Па/м;

– для ответвления от расчетной магистрали – по располагаемому давлению, но не более 300 Па/м.

При определении диаметра труб принимаем значения коэффициента эквивалентной шероховатости =0,5 мм и скорость движения теплоносителя не более 3,5 м/с.

По приложению 1 ,[1] выбираем наружный диаметр (d×s) трубопровода для каждого участка тепловой сети, скорость движения теплоносителя () и удельные потери давления R(h). Выбранные значения заносим в таблицу 2.2 По приложению 20, [1] подбираем соответствующие данные (d×s), условный (d) и внутренний (d)диаметры трубопроводов.


Таблица 5.2 -Расчетные данные для гидравлического расчета трубопроводов

№ участка Расход теплоносителя G, т/ч Диаметры трубопроводов

Скорость движения теплоносителя , м/с

Удельные потери давления на трение

наружный

d×s, мм

Услов-ный d, мм

Внутренний d,мм

h, кгс/(м²×м)

R=h×9,81, Па/м

1 о – а 361,48 325×8 300 309 1,39 6,78 66,5
2 а – б 296,32 325×8 300 309 1,12 4,4 43,2
3 б – в 141,55 325×8 300 309 0,54 1,03 10,1
4 в – микрорайон IV 88,6 194×6 175 184 0,1 6,89 67,6
5 а – м икрорайон I 65,16 194×6 175 184 0,74 3,7 36,3
6 б – микрорайон II 154,76 194×6 175 184 1,73 20,74 203,5
7 в – микрорайон III 52,96 194×6 175 184 0,6 0,48 4,7

Для обеспечения надежной работы тепловой сети определяем место установки неподвижных опор, компенсаторов и запорной арматуры.

Неподвижные опоры фиксируют отдельные точки трубопровода, делят его на независимые в отношении температурных удлинений участки и воспринимают усилия, возникающие в трубопроводах при различных схемах и способах компенсации тепловых удлинений. Расстояние между неподвижными опорами зависит от диаметров трубопровода, способа прокладки тепловых сетей, типа компенсатора, параметров теплоносителя. Расстояние между неподвижными опорами принимаем по таблице 3.3 [1] .

Тепловые удлинения трубопроводов при температуре теплоносителя от 50º С и выше должны восприниматься специальными компенсирующими устройствами, предохраняющими трубопровод от возникновения недопустимых деформаций и напряжений. В качестве компенсирующего устройства принимаем сальниковые и П-образные компенсаторы.

Таблица 5.3 - Проектные расстояния между неподвижными опорами, тип компенсатора и их количество

№ участка Длина участка l, м

Диаметр наружный

d, мм

Диаметр условный d, мм

Тип компенсатора

Макс–е расстояние между не подвижными опорами l

Количество компенсаторов Проектное расстояние между неподвижными опорами на участке тепловой сети
П-образные сальниковые
1 310 325 300 С 100 4
2 320 325 300 С 100 4
3 320 325 300 С 100 4
4 125 194 175 П 100 2
5 240 194 175 П 100 3
160 194 175 П 100 2
7 170 194 175 П 100 2

Проверочный расчет магистрали и ответвлений

Режим движения теплоносителя


Для определения режима движения необходимо сравнить значения критерия Рейнольдса Re с его предельным значением Re:

Re= 4G×10³/, [1] стр39 (18)

где G – расход теплоносителя, кг/с; берем из таблицы 2.1;

d – внутренний диаметр трубопровода, мм, таблица 2.2;

 – средняя плотность теплоносителя на рассчитываемом участке тепловой сети, кг/м³; выбирается по приложению 12 [1];

 – кинематическая вязкость, м²/с; по приложению 12 [1].

Re=4×100,41×10³/ 3,14×309×958,38×0,296×10=1459215,32

Re= 568×d/ к [1] стр. 39 (19)

где К– эквивалентная шероховатость, мм; принимаем К= 0,5 мм.

Re=568×309 /0,5=31024

Коэффициент гидравлического трения:

– для области квадратичного закона:

= 1/ (1,14+2×lg×( d/ к))² [1] стр. 40 (20)

= 1/ (1,14+2*×lg×(309/0,5))² = 0,022

Сумма коэффициентов местных сопротивлений на рассчитываемом участке тепловой сети:

n+n+n+n [1] стр40 (21)

где n–количество задвижек;

n – количество поворотов;

n– количество компенсаторов;

n – количество разветвлений;

 – коэффициенты местных сопротивлений принимаем по приложению 16 [1].

=2×0,5+0×1+4×0,3+1×1,5=3,7.

Эквивалентная длина местных сопротивлений

= (d×10/ м, [1] стр41 (22)

где d – внутренний диаметр(таблица 2.2),мм

 – коэффициент гидравлического трения (формула 2.3)

 – сумма коэффициентов местных сопротивлений участка тепловой сети;

 =( 309×0,001/0,022) ×3,7= 51,99 м.

Приведенная длина трубопроводов:

=+м, [1] стр41 (23)

где  – длина участка тепловой сети, м; значение берем из таблицы 2.4

=310+51,99 =361,99 м.

Потери давления на трубопроводах на трение и в местных сопротивлениях:

ΔP= R, Па, [1] стр41 (24)

где R – удельные потери давления на трение, Па/м

ΔP=66,5×361,99 =24072,34 Па.

Действительное падение напора для воды


ΔH= ΔP/g, м, [1] стр41 (25)

где  – средняя плотность воды, кг/м³;

g – ускорение свободного падения, принимаем g=9,81 м/с².

ΔH=24072,34/958,38×9,81 = 2,56 м.

Располагаемый напор в начале магистрального участка тепловой сети:

Н = Н+2ΔH, м [1] стр41 (26)

где Н – располагаемый напор в конце магистрального участка, м;

ΔH – потери напора на участке магистрали, м.

Н = 15+2×1,25=17,5 м.

Располагаемый напор у абонентов в каждом микрорайоне:

Н= Н – 2ΔH, [1] стр41 (27)

где Н – располагаемый напор в начале магистрального участка, м;

Потери напора от источника теплоснабжения до узловых точек магистрали и до абонента:

ΔH= ΔH, [1] стр43 (28)

ΔH=2,56 ,

ΔH= ΔH+ ΔH, [1] стр43 (29)

ΔH= 2,56+1,71= 4,69 ,


ΔH= ΔH+ ΔH, [1] стр43 (30)

ΔH=4,27+0,42=4,69 ,

ΔH= ΔH+ΔH, [1] стр43 (31)

ΔH=4,69+1,25=5,94 ,

ΔH=Δ Н1= ΔH+ΔH, [1] стр43 (32)

ΔH=2,6+1,18= 3,74 ,

ΔH= Δ Н11= ΔH+ ΔH, [1] стр43 (33)

ΔH=4,27+4,52= 8,79 ,

ΔH= Δ Н111= ΔH+ ΔH, [1] стр43 (34)

ΔH=4,69+0,11 =4,8 .

Напор сетевого насоса:

Н= НIV++, м, [1] стр43 (35)

где  – потери напора на источнике теплоснабжения, принимаем равным 20 м.

=2 ΔH+2 ΔH+2 ΔH+2 ΔH=2 ΔH, [1] стр43 (36)


=2×2,56+2×1,71+2×0,42+2×1,25 =11,88

Н=15+11,88+20=46,9 м.

6. Составление и расчет принципиальной тепловой схемы котельной

Расчет тепловой схемы котельной базируется на решении уравнений теплового и материального баланса, составляемых для каждого элемента схемы. Увязка этих уравнений производится в конце расчета в зависимости от принятой котельной. При расхождении предварительно принятых в расчете величин с полученными в результате расчета более чем на 3 % расчет следует повторить, подставив в качестве исходных данных полученные значения.

Расчет тепловой схемы котельной с водогрейными котлами , работающей на закрытую систему теплоснабжения, рекомендуется производить в такой последовательности:

1.  Составить таблицу исходных данных для расчета. Эта таблица составляется на основании проекта системы теплоснабжения или расчета расходов теплоты различными потребителями по укрупненным показателям. В этой же в таблице указываются значения величин, предварительно принятые в последующих расчетах.

Таблица 6.1 - Исходные данные для расчета тепловой схемы котельной, работающей на закрытую систему теплоснабжения:

Наименование

Обо-

зна-

чение

Обоснование Значение величины при характерных режимах работы котельной
Максимально-зимнем летнем
Место расположения котельной _ задано г. Владимир

 Максимальные расходы теплоты ( с учетом потерь и расхода на мазутное хозяйство), МВт:

 на отопление жилых и общественных зданий

 на вентиляцию общественных зданий

на горячее водоснабжение

Q

Q

Q

-

-

-

5,23

0,62

1,98

-

-

0,7

Расчетная температура наружного воздуха для отопления, °C

 Расчетная температура наружного воздуха для вентиляции, °C

Температура воздуха внутри помещений, °C

Температура сырой воды, °C

Температура подогретой сырой воды перед химводоочисткой, °C

Температура подпиточной воды после охладителя деаэрированной воды, °C

Коэффициент собственных нужд химводоочистки

Температура воды на выходе из водогрейных котлов,°C

 Температура воды на входе в водогрейный котел,°C

Расчетная температура горячей воды после местных теплообменников горячего водоснабжения, °C

Предварительно принятый расход химически очищенной воды, т/ч

 Предварительно принятый расход воды на подогрев химически очищенной воды, т/ч

t

t

t

t

t´´

К

t

t

t

G

Принята

-

СНиП ІІ_36-73

Принята

-

Принят

Принята

-

-

Принят

-

-28

-16

18

5

19

70

1,25

150

70

60

2

1,5

-

-

-

15

19

70

1,25

120

70

60

0,5

0,5

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5


© 2010 Реферат Live