Рефераты

Главная

Иностранные языки

Инвестиции

Зоология

Журналистика

Режущий инструмент

Реклама и PR

Ресторанно-гостиничный
бизнес бытовое обслуживан

Римское право

Русский язык культура речи

Политика выборы власть

Политология политистория

Право

Юридическая психология

Финансы деньги и налоги

Философия

Теория организации

Теплотехника

Технология

Товароведение

Финансовые науки

Управленческие науки

Строительные науки

Авиация и космонавтика

Административное право

Безопасность
жизнедеятельности

Рефераты по рекламе

Рефераты по физике

Теория Резания

Р=Рн( Кмр( Кфр=6010(1,06(0,66=4205 Н

По паспорту станка наибольшее усилие, допускаемое механизмом подачи,

равно 15000Н.

М=Ммрн(Кмм(Кфм=6572(1,06(1=6966 кг(мм.

Пользуясь графиком определяем при Мкр=6966 кг(мм и n=250 об/мин

мощность, потребную на резание : Nрез=1,6 квт.

По паспорту станка мощность на шпинделе

Nэ=Nд((=4,5(0,8=3,6 кВт; Nэ=3,6(Nрез=1,6 кВт.

Следовательно, станок не лимитирует выбранного режима резания.

Второй переход. Выбор подачи.

Для зенкерования отверстия в сером чугуне НВ210 зенкером диаметром 24,9

мм (25 мм) при последующей обработке отверстия одной разверткой

рекомендуется подача S=0,55(0,6 мм/об. Ближайшая подача по паспорту станка

S=0,56 мм/об.

Выбор скорости резания и числа оборотов.

Исходя из диаметра зенкера D=24,9 (25) мм, для подачи S=0,56 мм/об путем

интерполяции определяем число оборотов nн=329 об/мин.

С учетом поправочного коэффициента на обрабатываемый материал Kмv=0,88

число оборотов будет равно n=nн( Kмv=329(0,88=289 об/мин. Ближайшее число

оборотов по паспорту станка n=250 об/мин. Фактическая скорость резания

[pic] м/мин.

Третий переход. Выбор подачи.

Для развертывания отверстия в сером чугуне НВ(200 механической

разверткой D=25 мм с чистотой поверхности отверстия Ra=1,6 мкм

рекомендуется подача S=1,9 мм/об. Ближайшая подача по паспорту станка S=1,6

мм/об.

Выбор скорости резания и числа оборотов.

Для развертывания отверстия диаметром 25 мм с подачей 1,6 мм/об

рекомендуется число оборотов nн=105 об/мин. С учетом поправочного

коэффициента на обрабатываемый материал серый чугун НВ(200 Кмn=0,88. Тогда

n=nн( Кмn=105(0,88=92 об/мин

Ближайшее число оборотов по паспорту станка

n=90 об/мин.

Фактическая скорость резания

[pic] м/мин.

Определение основного (технологического) времени.

Величина врезания и перебега инструментов l1 при работе на проход для

сверла с двойной заточкой равна 12 мм; для зенкера 5 мм и для развертки 30

мм.

При длине отверстия l=125 мм основное (технологическое) время каждого

перехода равно

[pic] мин

Основное время операции

T0=t01+t02+t03=0,98+0,93+1,0=2,91 мин.

Задание на практическое занятие №4.

Выполнить расчет режима резания по таблицам нормативов для обработки

сквозного отверстия на вертикально-сверлильном станке 2Н135 по заданному

варианту. Исходные данные в таблице 4.

Порядок выполнения работы аналогичен предыдущей.

Таблица 4

|1 |2 |3 |4 |

|1 |Сталь 12ХН2, (в=800 МПа |18Н7, Ra=1,6 |50 |

|2 |Сталь 12ХН3А, (в=950 МПа |25Н5, Ra=0,4 |60 |

|3 |Серый чугун СЧ30, НВ200 |30Н5, Ra=0,4 |80 |

|4 |Серый чугун СЧ20, НВ210 |35Н7, Ra=1,6 |90 |

|5 |Сталь 38ХА, (в=680 МПа |28Н7, Ra=1,6 |55 |

|6 |Сталь 35, (в=560 МПа |38Н8, Ra=6,3 |75 |

|7 |Серый чугун СЧ15, НВ170 |45Н9, Ra=3,2 |45 |

|8 |Серый чугун СЧ10, НВ160 |17Н7, Ra=1,6 |50 |

|9 |Сталь 40ХН, (в=700 МПа |45Н9, Ra=6,3 |100 |

|10 |Сталь Ст3, (в=600 МПа |50Н9, Ra=6,3 |60 |

|11 |Сталь 40Х, (в=750 МПа |22Н5, Ra=0,4 |95 |

|12 |Сталь Ст5, (в=600 МПа |16Н5, Ra=0,4 |30 |

|13 |Серый чугун СЧ20, НВ180 |38Н9, Ra=6,3 |85 |

|14 |Серый чугун СЧ20, НВ200 |50Н9, Ra=3,2 |50 |

|15 |Сталь 20Х, (в=580 МПа |20Н5, Ra=0,4 |40 |

|16 |Сталь 50, (в=750 МПа |30Н7, Ra=1,6 |60 |

Продолжение табл. 4

|1 |2 |3 |4 |

|17 |Бронза Бр АЖН 10-4, НВ170 |28Н7, Ra=1,6 |55 |

|18 |Латунь ЛМцЖ 52-4-1, НВ220 |40Н9, Ra=3,2 |80 |

|19 |Серый чугун СЧ30, НВ220 |23Н5, Ra=0,4 |45 |

|20 |Серый чугун СЧ20, НВ220 |32Н7, Ra=1,6 |35 |

|21 |Сталь 30ХН3А, (в=800 МПа |20Н7, Ra=1,6 |60 |

|22 |Сталь 30ХМ, (в=780 МПа |55Н8, Ra=3,2 |110 |

|23 |Сталь 45, (в=650 МПа |48Н9, Ra=6,3 |96 |

|24 |Сталь 20, (в=500 МПа |50Н8, Ra=3,2 |100 |

|25 |Силумин АЛ4, НВ50 |35Н7, Ra=1,6 |60 |

|26 |Чугун КЧ35, НВ163 |42Н9, Ra=6,3 |50 |

|27 |Сталь 38ХС, (в=950 МПа |22Н5, Ra=0,4 |45 |

|28 |Сталь 50, (в=900 МПа |37Н9, Ra=6,3 |70 |

|29 |Чугун ЖЧХ, НВ280 |32Н7, Ra=1,6 |65 |

|30 |Чугун ВЧ60, НВ250 |27Н5, Ra=0,4 |55 |

Практическое занятие №5

Расчет режима резания при фрезеровании

Цель работы: Изучить методику назначения режима резания по таблицам

нормативов. Ознакомиться и приобрести навыки работы с нормативами.

ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ

Фрезерование – один из самых производительных методов обработки. Главное

движение (движение резания) при фрезеровании – вращательное; его совершает

фреза, движение подачи обычно прямолинейное, его совершает фреза.

Фрезерованием можно получить деталь точностью по 6-12 квалитету

шероховатостью до Ra=0,8 мкм. Фрезерование осуществляется при помощи

многозубого инструмента – фрезы. Фрезы по виду различают: цилиндрические,

торцевые, дисковые, прорезные и отрезные, концевые, фасонные; по

конструкции – цельные, составные и сборные.

При торцевом фрезеровании (обработка торцевой фрезой) диаметр фрезы D

должен быть больше ширины фрезерования В, т.е. D=(1,25(1,5)В.

Для обеспечения производительных режимов работы необходимо применять

смещенную схему фрезерования (есть симметричная схема), для чего ось

заготовки смещается относительно оси фрезы.

При цилиндрическом фрезеровании различают встречное фрезерование, –

когда вектор скорости (направление вращения фрезы) направлен навстречу

направлению подачи; и попутное фрезерование, когда вектор скорости и

направление подачи направлены в одну сторону. Встречное фрезерование

применяют для черновой обработки заготовок с литейной коркой, с большими

припусками. Попутное фрезерование применяют для чистовой обработки

нежестких, предварительно обработанных заготовок с незначительными

припусками.

Глубина резания (фрезерования) t во всех видах фрезерования, за

исключением торцевого фрезерования и фрезерования шпонок, представляет

собой размер слоя заготовки срезаемой при фрезеровании, измеряемый

перпендикулярно оси фрезы. При торцевом фрезеровании и фрезеровании шпонок

шпоночными фрезами – измеряют в направлении параллельном оси фрезы.

При фрезеровании различают подачу на один зуб Sz подачу на один оборот

фрезы S и минутную подачу Sм мм/мин, которые находятся в следующем

соотношении:

Sм= S(n= Sz(z(n

Где n – частота вращения фрезы, об/мин;

z – число зубьев фрезы.

При черновом фрезеровании назначают подачу на зуб; при чистовом

фрезеровании – подачу на один оборот фрезы.

Скорость резания – окружная скорость фрезы, определяется режущими

свойствами инструмента. Ее можно рассчитать по эмпирической формуле [2] ,

[3], или выбрать по таблицам нормативов [4], [7].

Пример решения задачи.

На вертикально-фрезерном станке 6Р12 производится торцевое фрезерование

плоской поверхности шириной В=80 мм, длиной l=400 мм, припуск на обработку

h=1,8 мм. Обрабатываемый материал серый чугун СЧ30, НВ220. Заготовка

предварительно обработана. Обработка окончательная, параметр шероховатости

обработанной поверхности Ra=3,2 мкм. Необходимо: выбрать режущий инструмент

, назначить режим резания с использованием таблиц нормативов, определить

основное (технологическое) время.

Решение

Эскиз обработки

Рис. 3

1. Выбор инструмента.

Для фрезерования на вертикально-фрезерном станке заготовки из чугуна

выбираем торцевую фрезу с пластинками из твердого сплава ВК6 [2] или [3],

диаметром D=(1,25(1,5)(В=(1,25(1,5)(80=100(120 мм. Принимаем D=100 мм;

z=10, ГОСТ 9473-71 [2] или [3].

Геометрические параметры фрезы: (=60(, (=12(, (=10(, (=20(, (1=5(.

Схема установки фрезы – смещенная.

2. 2. Режим резания.

2.1 Глубина резания.

Заданный припуск на чистовую обработку срезают за один проход, тогда

t=h=1,8 мм

2.2 Назначение подачи.

Для получения шероховатости Ra=6,3 мкм подача на оборот S0=1,0(0,7

мм/об [4].

Тогда подача на зуб фрезы

[pic] мм/зуб.

2.3 Период стойкости фрезы.

Для фрез торцевых диаметром до 110 мм с пластинками из твердого сплава

применяют период стойкости

Т=180 мин [4],

2.4 Скорость резания , допускаемая режущими свойствами инструмента.

Для обработки серого чугуна фрезой диаметром до 110 мм, глубина резания

t до 3,5 мм, подаче до 0,1 мм/зуб.

V=203 м/мин [4],

С учетом поправочных коэффициентов Kmv=1; Knv=1; при [pic] ; КБV=1; K(v=1

[4],

V=V( Kmv( Knv( КБV( K(=203(1=203 м/мин.

Частота вращения шпинделя, соответствующая найденной скорости резания

[pic] об/мин.

Корректируем по паспорту станка

n=630 об/мин.

Действительная скорость резания

[pic] м/мин.

2.5 Минутная подача Sм=Sz(z(n=0,1(10(630=630 мм/мин. Это совпадает с

паспортными данными станка.

3. Мощность, затрачиваемая на резание.

При фрезеровании чугуна с твердостью до НВ229, ширине фрезерования до 85

мм, глубине резания до 1,8 мм, подаче на зуб до 0,13 мм/зуб, минутной

подаче до 660 мм/мин

Np=3,8 кВт [4],

3.1 Проверка достаточности мощности станка

Мощность на шпинделе станка Nшп=Nд((

Nд=7,5 кВт; (=0,8 (по паспорту станка)

Nшп=7,5(0,8=6 кВт.

Так как Nшп=6 кВт (Np=3,8 кВт, то обработка возможна.

4. Основное время

[pic] , мкм

где L=l+l1.

Для торцового фрезерования фрезой диаметром 100 мм, ширине фрезерования

80 мм

l1=23 мм [4],

[pic] мин.

Задание на практическое занятие №5

Выполнить расчет режима резания по таблицам нормативов по заданному

варианту.

Исходные данные приведены в таблице 5.

Порядок работы аналогичен предыдущим.

Таблица 5

|№ |Вид заготовки и ее |В, мм|l, мм|h, мм|Вид обработки и |Модель |

|1 |2 |3 |4 |5 |6 |7 |

|1 |Серый чугун СЧ30, |100 |600 |5 |Торцовое |6Р12 |

| |НВ200 | | | |фрезерование, Ra=12,5| |

|2 |Серый чугун СЧ20, |150 |500 |4 |Торцовое |6Р12 |

| |НВ210 | | | |фрезерование, Ra=1,6 | |

|3 |Сталь 38ХА, (в=680 Мпа|80 |400 |6 |Торцовое |6Р12 |

|4 |Сталь 35, (в=360 Мпа |90 |480 |3,5 |Торцовое |6Р12 |

|5 |Серый чугун СЧ15, |50 |300 |3,5 |Цилиндрическое |6Р82Г |

| |НВ170 | | | |фрезерование, Ra=3,2 | |

|6 |Серый чугун СЧ10, |80 |250 |1,5 |Цилиндрическое |6Р82Г |

| |НВ160 | | | |фрезерование, Ra=3,2 | |

|7 |Сталь 40ХН, (в=700 Мпа|70 |320 |4 |Цилиндрическое |6Р82Г |

|8 |Сталь Ст3, (в=600 Мпа |85 |600 |1,5 |Цилиндрическое |6Р82Г |

|9 |Сталь 40Х, (в=750 Мпа |10 |100 |5 |Фрезеровать паз, |6Р12 |

| | | | | |Ra=6,3 | |

|10 |Сталь Ст5, (в=600 Мпа |12 |80 |8 |Фрезеровать паз |6Р12 |

| | | | | |,Ra=6,3 | |

|11 |Серый чугун СЧ20, |20 |120 |10 |Фрезеровать паз |6Р12 |

| |НВ180 | | | |,Ra=6,3 | |

|12 |Серый чугун СЧ20, |15 |75 |8 |Фрезеровать паз |6Р82Г |

| |НВ200 | | | |,Ra=6,3 | |

|13 |Сталь 20Х, (в=580 Мпа |8 |110 |8 |Фрезеровать паз |6Р82Г |

| | | | | |,Ra=6,3 | |

|14 |Сталь 50, (в=750 Мпа |12 |120 |6 |Фрезеровать паз |6Р82Г |

| | | | | |,Ra=6,3 | |

|15 |Бронза Бр АЖН 10-4 |100 |300 |4 |Торцовое |6Р12 |

| |НВ170 | | | |фрезерование, Ra=12,5| |

|16 |Латунь ЛМцЖ 52-4-1, |60 |180 |1,5 |Торцовое |6Р12 |

| |НВ220 | | | |фрезерование, Ra=1,6 | |

|17 |Серый чугун СЧ30, |180 |200 |4,5 |Торцовое |6Р12 |

| |НВ220 | | | |фрезерование, Ra=12,5| |

|18 |Серый чугун СЧ20, |110 |280 |2,5 |Торцовое |6Р12 |

| |НВ220 | | | |фрезерование, Ra=3,2 | |

|19 |Сталь 30ХНЗА, (в=800 |80 |320 |5 |Цилиндрическое |6Р82Г |

| |Мпа | | | |фрезерование, Ra=12,5| |

|20 |Сталь 30ХН, (в=780 МПа|115 |300 |3 |Цилиндрическое |6Р82Г |

|21 |Сталь 45, (в=650 МПа |40 |280 |1,8 |Цилиндрическое |6Р82Г |

|22 |Сталь 20, (в=500 МПа |35 |400 |3,5 |Цилиндрическое |6Р82Г |

Продолжение табл. 5

|1 |2 |3 |4 |5 |6 |7 |

|23 |Силумин АЛ4, НВ50 |55 |250 |4 |Торцовое |6Р12 |

|24 |Сталь 30ХМ, (в=950 МПа|70 |310 |4,5 |Торцовое |6Р12 |

|25 |Сталь 18ХГТ, (в=700 |85 |350 |2,5 |Торцовое |6Р12 |

| |МПа | | | |фрезерование, Ra=3,2 | |

|26 |Чугун ВЧ60, НВ250 |120 |300 |5 |Торцовое |6Р12 |

|27 |Сталь 50, (в=900 МПа |60 |250 |6 |Торцовое |6Р12 |

|28 |Чугун КЧ60, НВ169 |200 |450 |5,5 |Торцовое |6Р12 |

|29 |Сталь 18ХГТ, (в=700 |85 |300 |4,5 |Цилиндрическое |6Р82Г |

| |МПа | | | |фрезерование, Ra=12,5| |

|30 |Чугун ВЧ38, НВ170 |65 |200 |3 |Цилиндрическое |6Р82Г |

ПРАКТИЧЕСКОЕ ЗАНЯТИЕ №6

Расчет режима резания при нарезании зубьев зубчатых колес

Цель работы: изучить методику расчета режима резания при зубонарезании по

таблицам нормативов. Приобрести навыки работы по нормативам.

ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ

Профиль зубьев зубчатого колеса образуется путем удаления материала

впадины следующими способами обработки: фрезерованием, строганием,

долблением, протягиванием, шевингованием и шлифованием.

Различают два метода нарезания зубьев:

копирования – когда форма режущей кромки инструмента соответствует форме

впадины зубчатого колеса (дисковые, пальцевые модульные фрезы,

зубодолбежные головки);

обкатки – поверхность зуба получается в результате обработки

инструментом, режущие кромки которого представляют собой профиль

сопряженной рейки или профиль зуба сопряженного колеса и во время

обработки инструмент с заготовкой образуют сопряженную зубчатую пару

(червячные фрезы, долбяки, шеверы и др.).

Метод обкатки имеет следующие преимущества по сравнению с методом

копирования:

одним и тем же инструментом данного модуля можно нарезать зубчатые

колеса с любым числом зубьев;

обеспечивается более высокая точность и низкая шероховатость поверхности

зубьев нарезаемого колеса;

достигается более высокая производительность обработки благодаря

непрерывности процесса и участию в работе одновременно большего количества

лезвий.

Дисковая и пальцевая модульные фрезы представляют собой фасонные фрезы,

профиль зуба которых повторяет профиль впадины нарезаемого колеса.

Обработка производится по методу копирования. Пальцевые модульные фрезы

применяют для получения шевронных и зубчатых колес большего модуля. Главным

движением (движением резания) является вращение фрезы вокруг своей оси.

Движением подачи является движение фрезы вдоль оси заготовки.

При обработке червячной фрезой (метод обкатывания) движение резания –

вращение фрезы, движение подачи – поступательное движение фрезы вдоль оси

заготовки.

Зуборезный долбяк выполнен в виде зубчатого цилиндрического колеса и

снабжен режущими кромками. Главное движение (движение резания) при

зубодолблении – возвратно-поступательное движение долбяка, движений подачи

два: движение обкатывания по делительным окружностям долбяка и нарезаемого

колеса и радиальное перемещение. Зубодолбление применяют для нарезания

наружных и внутренних зубьев прямых и косозубых колес.

Глубина резания при черновом нарезании зубьев (Ra=12,5 мкм), как

правило, принимается равной глубине впадины t=h=2,2(m, где m – модуль

нарезаемого колеса, мм.

Обычно черновые червячные фрезы профилируются такими, чтобы ими можно

было нарезать зубья на полную глубину, но оставляя припуск на окончательную

обработку лишь боковым сторонам зуба. Если мощности и жесткости станка

недостаточно, припуск на черновую обработку срезают за два прохода: первый

проход h=1,4m, второй проход , h=0,7m.

Чистовую обработку в два прохода применяют только при зубодолблении

цилиндрических колес дисковыми долбяками с модулем 6 мм и выше при

шероховатости выше Ra=1,6 мкм.

Подачи выбирают с учетом качества и точности нарезаемого колеса,

мощности станка, модуля и числа зубьев нарезаемого колеса [5].

Скорость резания устанавливают в зависимости от режущих свойств

инструмента. Размеров нарезаемого зуба. Глубины резания, подачи и других

факторов по таблицам нормативов [5], или по эмпирической формуле [3].

Основное время при зубофрезеровании червячной фрезой

[pic] , мин

где z - число зубьев нарезаемого колеса;

n - частота вращения фрезы, об/мин;

S0 – подача фрезы за оборот заготовки, мм/об;

K - число заходов фрезы.

При чистовой обработке применяют однозаходную фрезу, при черновой –

многозаходную.

L – величина хода фрезы

L=b+l1,

Где b – ширина венца нарезаемого колеса, мм;

l1 – величина врезания и перебега, мм

Основное время при зубодолблении

[pic] , мин,

где m – модуль нарезаемого колеса, мм;

z – число зубьев нарезаемого колеса;

Kд – число двойных ходов в минуту долбяка, дв.ход/мин;

S – круговая подача, мм/дв.ход;

Sp – радиальная подача, мм/дв.ход;

i – число проходов;

h – припуск на обработку, мм.

Пример решения задачи

На зубодолбежном станке 5122 нарезают долбяком прямозубое зубчатое

колесо модуля m=3 мм с числом зубьев z=40, шириной венца b=40 мм. Обработка

чистовая (Ra=1,6 мкм) по сплошному металлу. Материал заготовки – сталь 40Х,

твердость НВ190.

Необходимо: выбрать режущий инструмент, назначить режим резания (по

таблицам нормативов), определить основное время.

Решение

Эскиз обработки

1. Выбор инструмента

Для зубодолбления цилиндрического колеса принимаем дисковый прямозубый

долбяк модуля 3 тип 1 ГОСТ 9323-79 [2] или [3] из быстрорежущей стали Р6М5

[2] или [3].

Угол заточки по передней поверхности зубьев (з=5( [2], [3], [5].

2. Режим резания.

2.1 Круговая подача для станка модели 5122 с мощностью двигателя 3 кВт,

т.е. III классификационной группы [5] , для чистовой обработки по сплошному

металлу, обработки стали с твердостью до НВ207, при модуле нарезаемого

колеса до m=3 мм, S=0,25(0,3 мм/дв.ход [5].

С учетом поправочных коэффициентов Кms=1 и паспортных данных станка

принимаем S=0,25 мм/ дв.ход.

2.2 Радиальная подача.

Sp=(0,1(0,3)(S [5],

Sp=(0,1(0,3)(0,25=0,025(0,075 мм/дв.ход.

С учетом паспортных данных станка принимаем

Sp=0,036 мм/дв.ход.

2.3 Период стойкости долбяка для чистовой обработки Т=240 мин. [3].

4. Скорость резания, допускаемая режущими свойствами инструмента. Для

чистовой обработки по сплошному металлу, круговой подаче S=0,25

мм/дв.ход и модуле до 4 мм

V=20,5 м/мин.

C учетом поправочных коэффициентов Kmv=1; K(v=1

Vp=V( Kmv ( K(v=20,5 м/мин.

Число двойных ходов ходов долбяка в минуту , соответствующее найденной

скорости резания,

[pic]

где L – величина хода долбяка, мм

L=b+l1=40+8=48 мм,

Где l1 – перебег долбяка на две стороны.

При ширине венца до 51 мм

l1=8 мм [5],

[pic] мм/дв.ход

В соответствии с паспортными данными принимаем

Кд=200 мм/дв.ход.

Действительная скорость резания

[pic] м/мин.

3. Проверка достаточности мощности станка

3.1 Мощность, затрачиваемая на резание

При чистовой обработке по сплошному металлу для данных условий обработки

N=1,1 кВт [5],

С учетом поправочных коэффициентов KмN=1; K(N=1; KzN=1,1

Np=N( KмN ( K(N ( KzN=1,1(1(1(1,1=1,21 кВт.

3.2 Мощность на шпинделе станка

Nш=Nд(( кВт,

где Nд=3 кВт; (=0,65 – паспортные данные станка

Nш=3(0,65=1,95 кВт.

Так как Nш=1,95 кВт(Np=1,21кВт, то обработка возможна.

4. Основное время

[pic] , мин

где i – число проходов

[pic] мин

Задание на практическое занятие №6

Выполнить расчет режима резания по таблицам нормативов по заданному

варианту.

Исходные данные приведены в таблице 6.

Порядок выполнения работы аналогичен предыдущим.

Таблица 6

| |и его свойства |шероховатость |дул|о |-на |накло|одно-в|ль |

| | | |мм |ев, |а, b|зубье|о |а |

| | | | |z | |в, ((|обраба| |

| | | | | | | |мых | |

| | | | | | | |, д | |

|1 |2 |3 |4 |5 |6 |7 |8 |9 |

|1 |Сталь 12ХНЗА, |Окончательная |3 |20 |30 |0 |6 |53А50|

| |НВ210 |(по сплошному | | | | | | |

|2 |Сталь 30ХГТ, НВ200|Окончательная |8 |25 |40 |0 |1 |5122 |

| | |(по | | | | | | |

|3 |Серый чугун СЧ25, |Предварительное |6 |30 |32 |15 |5 |53А50|

| |НВ210 |(под последующее| | | | | | |

|4 |Серый чугун СЧ20, |Предварительное |3 |60 |50 |0 |1 |5122 |

| |НВ200 |(под последующее| | | | | | |

|5 |Сталь 45, НВ190 |Окончательная |2,5|80 |60 |0 |3 |5122 |

|6 |Сталь 40Х, НВ200 |Предварительное |7 |28 |55 |0 |1 |5122 |

| | |(под | | | | | | |

|7 |Сталь 35Х, НВ185 |Окончательная |2 |54 |20 |30 |10 |53А50|

|8 |Сталь 12Х18Н9Т, |Предварительное |4 |45 |32 |0 |1 |5122 |

| |НВ180 |(под | | | | | | |

|9 |Бронза Бр АЖН |Предварительное |2,5|65 |35 |15 |6 |53А50|

| |10-4, НВ170 |(под последующее| | | | | | |

|10 |Латунь ЛМцЖ |Окончательная |1,5|84 |25 |0 |1 |5122 |

| |52-4-1, НВ220 |(по сплошному | | | | | | |

|11 |Сталь 14Х17Н2, |Окончательная |5 |32 |50 |0 |1 |5122 |

| |НВ220 |(по | | | | | | |

|12 |Сталь 20Х, НВ170 |Предварительное |5,5|24 |24 |0 |1 |5122 |

| | |(под | | | | | | |

Продолжение табл. 6

|1 |2 |3 |4 |5 |6 |7 |8 |9 |

|13 |Серый чугун СЧ10, |Предварительное |8 |46 |25 |15 |8 |53А50|

| |НВ170 |(под последующее| | | | | | |

|14 |Серый чугун СЧ15, |Окончательная |6 |30 |38 |0 |1 |5122 |

| |НВ190 |(по | | | | | | |

|15 |Сталь 38ХА, НВ190 |Окончательная |1,5|55 |24 |0 |1 |5122 |

|16 |Сталь 35, НВ180 |Предварительное |4 |42 |40 |0 |1 |5122 |

| | |(под | | | | | | |

|17 |Сталь 20, НВ200 |Окончательная |1,5|120 |60 |0 |3 |53А50|

|18 |Серый чугун СЧ30, |Предварительное |5 |66 |18 |15 |10 |53А50|

| |НВ220 |(под последующее| | | | | | |

|19 |Сталь 20Х, НВ165 |Окончательная |8 |22 |30 |0 |1 |5122 |

| | |(по | | | | | | |

|20 |Сталь 45, НВ210 |Окончательная |2 |85 |50 |0 |1 |5122 |

|21 |Сталь 35Х, НВ185 |Предварительное |3 |65 |42 |0 |1 |5122 |

| | |(под | | | | | | |

|22 |Сталь 45ХН, НВ220 |Окончательная |6 |24 |28 |0 |1 |5122 |

| | |(по | | | | | | |

|23 |Серый чугун СЧ30, |Предварительное |8 |50 |45 |30 |4 |53А50|

| |НВ220 |(под последующее| | | | | | |

|24 |Серый чугун СЧ10, |Окончательная |2,5|70 |65 |15 |3 |53А50|

| |НВ160 |(по сплошному | | | | | | |

|25 |Сталь 45, НВ215 |Окончательная |2 |80 |30 |0 |6 |53А50|

|26 |Серый чугун СЧ20, |Окончательная |3 |22 |45 |0 |6 |53А50|

| |НВ240 |(по сплошному | | | | | | |

|* В вариантах окончательной обработки по предварительно прорезанному зубу |

|принять припуск на зубодолбление по межцентровому расстоянию h=1(1,4 мм. |

ПРАКТИЧЕСКОЕ ЗАНЯТИЕ №7

Расчет режима резания при шлифовании

Цель работы: изучить методику расчета режима резания при шлифовании

аналитическим способом. Приобрести навыки работы со справочной литературой.

ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ

Шлифование – процесс резания материалов с помощью абразивного

инструмента, режущими элементами которого являются абразивные зерна.

Движение резания при шлифовании – вращение шлифовального круга, движение

подачи – возвратно-поступательное движение стола станка с заготовкой и

(или) поступательное движение шлифовальной бабки со шлифовальным кругом.

Различают круглое наружное шлифование, внутреннее круглое шлифование,

плоское шлифование, бесцентровое шлифование. Круглое наружное шлифование

применяется для обработки цилиндрических наружных поверхностей и

осуществляется двумя способами: с продольной подачей (метод врезания) –

применяется если длина шлифуемой поверхности меньше ширины круга.

Разработку режимов резания при шлифовании начинают с выбора

характеристики шлифовального круга.

Для этого устанавливают:

тип (форму) шлифовального круга [2] или [3],

материал абразивного зерна [2] или [3] , [6],

зернистость [2],

индекс зернистости [2],

твердость [2], [6],

структура [2], [6],

класс круга [2].

(Если выбор характеристики шлифовального круга производится по [3],

то ее следует перевести в новое обозначение).

Выбор характеристики шлифовального круга можно провести по приложению 1

к данной инструкции.

После выбора элементов характеристики следует записать полную

характеристику, которая содержит такие параметры: форму (тип), марку зерна,

зернистость, индекс зернистости, твердость круга, структуру, тип связки,

класс круга, допустимую окружную скорость.

Основными элементами режима резания при шлифовании являются: окружная

скорость в м/с (указывается в конце характеристики круга и является

максимальной допускаемой прочностью круга);

скорость вращательного или поступательного движения детали в м/мин;

глубина шлифования t мм – слой металла, снимаемый шлифовальным кругом за

один или двойной ход при круглом или плоском шлифовании или же равная всему

припуску на сторону при врезном шлифовании;

продольная подача S – перемещение шлифовального круга вдоль своей оси в

мм на оборот заготовки при круглом шлифовании или в мм на каждый ход стола

при плоском шлифовании периферией круга;

радиальная подача Sp – перемещение шлифовального круга в радиальном

направлении в мм на один оборот детали при врезном шлифовании.

Эффективная мощность (мощность необходимая для резания) рассчитывается

по эмпирической формуле [2], [3] или определяется по таблицам нормативов.

Основное время при круглом шлифовании с продольной подачей

[pic] , мин (7.1)

где h – припуск на сторону, мм;

Vc – скорость продольного хода стола , м/мин;

t – глубина шлифования, мм;

К – коэффициент выхаживания;

К=1,4 – при чистовом шлифовании;

К=1,1 – при предварительном шлифовании;

L – величина хода стола, мм

L=l-(1-K(m)(Bk , мм (7.2)

где l – длина шлифуемой поверхности;

К – число сторон перебега круга (К=2 – при сбеге круга в обе стороны,

К=1 – при сбеге круга в одну сторону, К=0 – без сбега);

m – перебег в долях ширины круга;

Bk – ширина шлифовального круга, мм.

При круглом наружном шлифовании методом врезания

[pic] , мин,

где nз – частота вращения заготовки, об/мин;

Sp – радиальная подача, мм/об.

При круглом шлифовании

[pic], мин

где S – продольная подача, мм/об.

При круглом внутреннем шлифовании перебег круга в обе стороны равен

0,5(В, тогда

L=l-(1-2(0,5)(B, т.е.

L=l

Плоское шлифование

[pic], мин

где Н – перемещение шлифовального круга в направлении поперечной подачи,

мм;

L – величина хода стола, мм;

h – припуск на сторону;

Vc – скорость движения стола, м/мин;

g – число одновременно шлифуемых заготовок.

Н=Вз+Вк+5, мм

где Вз – суммарная ширина заготовок, установленных на столе, мм.

Вк – величина шлифовального круга, мм.

L=l+(10(15), мм

где l – суммарная длина заготовок , установленных на столе, мм.

Пример решения задачи

На круглошлифовальном станке 3М131 шлифуется шейка вала диаметром D=80h6

мм длиной l=300 мм, длина валаl1=550 мм. Параметр шероховатости

обработанной поверхности Ra=0,4 мкм. Припуск на сторону 0,2 мм. Материал

заготовки – сталь 45 закаленная, твердостью HRC45.

Необходимо: выбрать шлифовальный круг, назначить режим резания;

определить основное время.

Решение

Эскиз обработки

Рис.5

1. Выбор шлифовального круга.

Для круглого наружного шлифования с продольной подачей (шлифовать с

радиальной подачей нельзя из-за большой длины шлифуемой поверхности),

параметра шероховатости Ra=0,4 мкм, конструкционной закаленной стали до

HRC45 принимаем шлифовальный круг формы ПП, [2],

характеристика – 24 А401К, [6],

индекс зернистости – Н, [2],

структура – 5, [6],

класс – А, [2],

Полная маркировка круга ПП24 А40НС15КА 35 м/с.

Размеры шлифовального круга Dk=600 мм; Вк=63 мм (по паспорту станка).

2. Режим резания

2.1 Скорость шлифовального круга Vk =35 м/с [2].

Частота вращения шпинделя шлифовальной бабки

[pic], об/мин

[pic] об/мин

Корректируя по паспортным данным станка, принимаем

nш=1112 об/мин.

(корректируется только в меньшую сторону).

Режимы резания для окончательного круглого наружного шлифования

конструкционных сталей с подачей на каждый ход определяют по [2] или [3].

2.2 Окружная скорость заготовки Vз =15(55 м/мин; принимаем Vз=30 м/мин.

Частота вращения шпинделя передней бабки, соответствующая принятой

окружной скорости заготовки,

[pic] , об/мин

[pic] об/мин.

Так как частота вращения заготовки регулируется бесступенчато, принимаем

nз=120 об/мин.

2.3 Глубина шлифования

t=0,005(0,015 мм.

Принимаем, учитывая бесступенчатое регулирование поперечной подачи

шлифовального круга на ход стола,

t=0,005 мм.

2.4 Продольная подача

S=(0,2(0,4)(Вк , мм/об.

Принимаем S=0,25(Вк=0,25(63=15,75 мм/об.

2.5 Скорость продольного хода стола

[pic] м/мин.

С учетом паспортных данных (бесступенчатое регулирование скорости

продольного хода стола) принимаем

Vc=1,9 м/мин.

3. Проверка достаточности мощности станка

3.1 Мощность затрачиваемая на резание

Np=CN(Vзz(tx(Sy(dq , кВт [2], [3],

где CN – коэффициент, учитывающий условия шлифования;

x, y, z, q – показатели степени;

V, t, S – элементы режима резания;

d – диаметр шлифования, мм.

Для круглого наружного шлифования закаленной стали с подачей на каждый

ход шлифовальным кругом зернистостью 40, твердостью СМ1

CN=2,65; z=0,5; х=0,5; y=0,55; q=0,

тогда Np=2,65(300,5(0,0050,5(15,750,55(1=2,65(5,48(0,07(4,55=4,63 кВт.

3.2 Мощность на шпинделе станка

Nшп=Nд(( , кВт

где Nд =7,5 кВт; (=0,8 – паспортные данные станка (см. приложение 2 к

данным методическим указаниям).

Nшп=7,5(0,8=6 кВт.

Так как Nшп=6 кВт(Np=4,63 кВт, то обработка возможна.

4. Основное время

[pic] , мин

L=l-(1-K(m)(Вк , мм

где m – доля перебега круга , принимаем m=0,5 (т.е. половина круга); К=1 –

число сторон перебега круга (см. эскиз обработки),

тогда

L=l-(1-1(0,5)(Вк=l-0,5( Вк=300-0,5(63=268,5 мм

К=1,4 – коэффициент выхаживания

[pic] мин.

Задание на практическое занятие №7

Выполнить расчет режима резания аналитическим способом по заданному

варианту.

Исходные данные приведены в таблице 7.

Порядок выполнения работы аналогичен предыдущим.

Таблица 7

| | |поверхности, мкм|и, мм |у , мм|обраба-| |

| | | | | |ых | |

|1 |2 |3 |4 |5 |6 |7 |

|1 |Сталь 45ХН |Окончательная, |D=60h8 |0,22 |1 |3М131 |

| |закаленная, НRC45 |Ra=0,8 |l=240 | | | |

|2 |Сталь 40Х |Окончательная, |D=55h7 |0,15 |1 |3М131 |

| |незакаленная |Ra=0,4 |l=40 | | | |

|3 |Серый чугун СЧ30, |Предварительная,|D=120H8 |0,25 |1 |3К228В|

| |НВ220 |Ra=1,6 |l=140 | | | |

Продолжение табл. 7

|1 |2 |3 |4 |5 |6 |7 |

|4 |Серый чугун СЧ15, |Окончательная, |D=80H7 |0,2 |1 |3К228В|

| |НВ190 |Ra=0,8 |l=60 | | | |

|5 |Сталь 12Х18Н9Т |Предварительная,|B=250 |0,4 |2 |3П722 |

| |незакаленная |Ra=1,6 |l=300 | | | |

|6 |Сталь 40Х |Окончательная, |D=55H7 |0,18 |1 |3К228В|

| |закаленная, НRC52 |Ra=0,4 |l=50 | | | |

|7 |Сталь 47А |Окончательная, |B=200 |0,25 |6 |3П722 |

| |закаленная, НRC60 |Ra=0,8 |l=300 | | | |

|8 |Серый чугун СЧ20, |Предварительная,|B=280 |0,5 |1 |3П722 |

| |НВ200 |Ra=1,6 |l=650 | | | |

|9 |Бронза Бр АЖН 10-4 |Окончательная, |D=45h7 |0,2 |1 |3М131 |

| |НВ170 |Ra=0,8 |l=120 | | | |

|10 |Сталь 40 закаленная,|Окончательная, |D=84h7 |0,1 |1 |3М131 |

| |НRC35 |Ra=0,4 |l=300 | | | |

|11 |Сталь Ст5 |Предварительная,|D=120h8 |0,25 |1 |3М131 |

| |незакаленная |Ra=1,6 |l=48 | | | |

|12 |Сталь 45Х |Окончательная, |D=85H7 |0,18 |1 |3П722 |

| |закаленная, НRC45 |Ra=0,8 |l=60 | | | |

|13 |Сталь 40ХНМА |Окончательная, |B=120 |0,2 |6 |3П722 |

| |закаленная, НRC55 |Ra=0,8 |l=270 | | | |

|14 |Латунь ЛМцЖ 52-4-1 |Предварительная,|D=120H8 |0,25 |1 |3К228В|

| | |Ra=1,6 |l=80 | | | |

|15 |Сталь 48А |Окончательная, |D=80H7 |0,15 |1 |3К228В|

| |закаленная, НRC60 |Ra=0,4 |l=70 | | | |

|16 |Сталь 35 |Предварительная,|D=75h8 |0,3 |1 |3М131 |

| |незакаленная |Ra=1,6 |l=55 | | | |

|17 |Сталь 45 закаленная,|Окончательная, |D=38h7 |0,15 |1 |3М131 |

| |НRC40 |Ra=0,8 |l=100 | | | |

|18 |Серый чугун СЧ10, |Предварительная,|D=65h7 |0,2 |1 |3М131 |

| |НВ180 |Ra=1,6 |l=90 | | | |

|19 |Серый чугун СЧ30, |Окончательная, |B=45 |0,25 |10 |3П722 |

| |НВ220 |Ra=0,8 |l=250 | | | |

|20 |Сталь 40 |Предварительная,|D=58H8 |0,3 |1 |3К228В|

| |незакаленная |Ra=1,6 |l=60 | | | |

|21 |Сталь 40Х |Окончательная, |D=65H7 |0,25 |1 |3К228В|

| |закаленная, НRC50 |Ra=0,4 |l=70 | | | |

|22 |Сталь Ст3 |Предварительная,|B=55 |0,45 |20 |3П722 |

| |незакаленная |Ra=1,6 |l=150 | | | |

|23 |Сталь 45Х |Предварительная,|B=80 |0,35 |8 |3П722 |

| |закаленная, НRC52 |Ra=1,6 |l=250 | | | |

|24 |Серый чугун СЧ20, |Предварительная,|D=110h8 |0,2 |1 |3М131 |

| |НВ200 |Ra=1,6 |l=280 | | | |

|25 |Сталь 30ХГТС |Окончательная, |D=65h7 |0,25 |1 |3М131 |

| |закаленная, НRC55 |Ra=0,4 |l=50 | | | |

|26 |Сталь 40Х |Окончательная, |D=65h7 |0,3 |1 |3М131 |

| |закаленная, НRC40 |Ra=0,8 |l=200 | | | |

ЛИТЕРАТУРА

1. Аршинов В.А., Алексеев Г.А. Резание металлов и режущий инструмент. – М.:

Машиностроение, 1976.

2. Справочник технолога-машиностроителя. В двух томах. Т.2. Под ред. А.Г.

Косиловой и Р.К. Мещерякова. – М.: Машиностроение, 1985.

3. Справочник технолога-машиностроителя. В двух томах. Т.2. Под ред. А.А.

Малова . – М.: Машиностроение, 1972.

4. Общемашиностроительные нормативы режимов резания для технического

нормирования работ на металлорежущих станках. Часть 1. – М.:

Машиностроение, 1967.

5. Общемашиностроительные нормативы режимов резания для технического

нормирования работ на металлорежущих станках. Часть 2. – М.:

Машиностроение, 1967.

6. Справочник по обработке металлов резанием. Абрамов Ф.Н. и др. – К.:

Техника, 1983.

7. Справочник нормировщика-машиностроителя: в 2 т./Под ред. Е.М.

Стружестраха. – М.: ГОСИздат, 1961. – Т,2. – 892 с.

Приложение I

ПАСПОРТНЫЕ ДАННЫЕ МЕТАЛЛОРЕЖУЩИХ СТАНКОВ

Токарно-винторезный станок 16К20

Высота центров, мм - 215

Расстояние между центрами, мм - до 2000.

Мощность двигателя, Nд=10 кВт

КПД станка (=0,75.

Частота вращения шпинделя, об/мин: 12,5; 16; 20; 25; 31,5; 40; 50; 63; 80;

100; 125; 160; 200; 250; 315; 400; 500; 630; 800; 1000; 1250; 1600.

Продольные подачи, мм/об: 0,05; 0,06; 0,075; 0,09; 0,1; 0,125; 0,15;

0,175; 0,2; 0,25; 0,3; 0,36; 0,4; 0,5; 0,6; 0,7; 0,8; 1,0; 1,2; 1,4; 1,6;

2,0; 2,4; 2,8.

Поперечные подачи, мм/об: 0,025; 0,03; 0,0375; 0,045; 0,05; 0,0625;

0,075; 0,0875; 0,1; 0,125; 0,15; 0,175; 0,2; 0,25; 0,3; 0,4; 0,5; 0,6; 0,7;

0,8; 1,0; 1,2; 1,4.

Максимальная осевая сила резания, допускаемая механизмом подачи.

Рх=600 кгс(6000 Н.

Вертикально-фрезерный станок 6В12

Площадь рабочей поверхности стола 320х1250 мм.

Мощность двигателя, Nд=7,5 кВт

КПД станка (=0,8.

Частота вращения шпинделя, об/мин: 31,5; 40; 50; 63; 80; 100; 125; 160;

200; 250; 315; 400; 630; 800; 1000; 1250; 1600.

Подачи стола продольные и поперечные , мм/мин: 25; 31,5; 40; 50; 63;

80; 100; 125; 160; 200; 250; 315; 400; 500; 630; 800; 1000; 1250.

Подачи стола вертикальные, мм/мин: 8; 10; 13,3; 21; 26,6; 33,3; 41,6;

53,3; 66,6; 83,3; 105; 133,3; 166,6; 210; 266,6; 333,3; 400.

Горизонтально-фрезерный станок 6Р82Г

Мощность, частота вращения и подачи такие же , как у станка 6Р12.

Зубофрезерный станок 53А50

Наибольший наружный диаметр нарезаемого колеса, мм – 500.

Наибольший модуль нарезаемого колеса, мм – 8.

Мощность двигателя, Nд=8 кВт

КПД станка (=0,65.

Частота вращения шпинделя, об/мин: 40; 50; 63; 80; 100; 125; 160; 200;

240; 315; 405.

Вертикальные подачи суппорта (фрезы) за один оборот заготовки, мм/об: 0,75;

0,92; 1,1; 1,4; 1,7; 2,0; 2,2; 2,5; 2,8; 3,1; 3,4; 3,7; 4,0; 5,1; 6,2; 7,5.

Радиальные подачи , мм/об: 0,22; 0,27; 0,33; 0,4; 0,48; 0,55; 0,66; 0,75;

0,84; 1,0; 1,2; 1,53; 1,8; 2,25.

Зубодолбежный станок 5122

Наибольший наружный диаметр нарезаемого колеса, мм – 200.

Наибольший модуль нарезаемого колеса, мм – 5.

Мощность двигателя, Nд=3 кВт.

КПД станка (=0,65.

Число двойных ходов долбяка в 1 мин: 200; 280; 305; 400; 430; 560; 615;

850.

Круговые подачи за один двойной ход долбяка, мм/дв.ход: 0,16; 0,2; 0,25;

0,315; 0,4; 0,5; 0,63; 0,8; 1,0; 1,25; 1,6.

Радиальные подачи , мм/дв.ход: 0,006; 0,009; 0,013; 0,036; 0,051; 0,072;

0,15.

Круглошлифовальный станок 3М131

Наибольший диаметр шлифуемой заготовки, мм – 280.

Наибольшая длина заготовки, мм – 700.

Мощность двигателя шлифовальной бабки Nд=7,5 кВт.

КПД станка (=0,8.

Частота вращения круга , об/мин: 1112 и 1285.

Частота вращения обрабатываемой заготовки регулируется бесступенчато,

об/мин: 40(400.

Скорость продольного хода стола регулируется бесступенчато, об/мин:

50(5000.

Периодическая поперечная подача шлифовального круга регулируется

бесступенчато, мм/ход.стола: 0,002(0,1.

Непрерывная подача для врезного шлифования, мм/мин: 0,1(4,5.

Размеры шлифовального круга (нового) Dк=600 мм, Вк=63 мм.

Внутришлифовальный станок 3К228В

Наибольший диаметр шлифуемого отверстия, мм – 200.

Наибольшая длина шлифуемой поверхности, мм – 200.

Мощность двигателя шлифовального шпинделя Nд=5,5 кВт.

КПД станка (=0,85.

Частота вращения обрабатываемой заготовки регулируется бесступенчато,

об/мин: 100(600.

Частота вращения шлифовального круга , об/мин: 4500; 6000; 9000; 13000.

Скорость продольного хода шлифовальной бабки регулируется бесступенчато,

об/мин: 1(7.

Поперечная подача шлифовального круга мм/ход: 0,001; 0,002; 0,003; 0,004;

0,005; 0,006.

Наибольшие размеры шлифовального круга Dк=175 мм, Вк=63 мм.

Плоскошлифовальный станок 3П722

Размер стола 320х1250 мм.

Мощность двигателя Nд=15 кВт.

КПД станка (=0,85.

Частота вращения шлифовального круга , об/мин: 1500.

Скорость движения стола – регулируется бесступенчато, м/мин: 3(45.

Поперечная подача шлифовальной бабки – регулируется бесступенчато,

мм/ход: 2(48.

Вертикальная подача круга, мм, на реверс шлифовальной бабки: 0,004;

0,005; 0,01; 0,015; 0,02; 0,025; 0,03; 0,035; 0,04; 0,045; 0,05; 0,055;

0,06; 0,065; 0,07; 0,075; 0,08; 0,085; 0,09; 0,095; 0,1.

Размер шлифовального круга (нового) Dк=450 мм, Вк=80 мм.

Горизонтально-протяжной станок 7А510

Номинальная тяговая сила, Н=100000.

Длина рабочего хода, мм – 1250.

Высота планшайбы, lпл =70 мм.

Толщина фланца, планшайбы, lа =50 мм.

Толщина стола станка lс=70 мм.

Вертикально-сверлильный станок 2Н135

Мощность двигателя Nд=4,5 кВт.

КПД станка (=0,8.

Частота вращения шпинделя , об/мин: 31,5; 45; 63; 90; 125; 180; 250;

355; 500; 710; 1000; 1440.

Подачи, мм/об: 0,1; 0,14; 0,2; 0,28; 0,4; 0,56; 0,8; 1,12; 1,6.

Максимальная осевая сила резания, допускаемая механизмом подачи станка

Рmax =15000 Н.

Выбор характеристик шлифовальных кругов для различных условий шлифования

(скорость круга V=35 м/с).

Приложение 2.

|ия | |HRC |коррозионно-| |

| | |30 |30-50 |50 | | |

|1 |2 |3 |4 |5 |6 |7 |

|с | | | | | | |

|ой | | | | | | |

| |2,5-1|15А40-50С2К|15А40-50С1|15А40-50СМ|15А40-50С1Б,|54С40-50СМ1К |

| |,25 | |К |2К |К | |

| |1,25-|15А, | 24А40С1К | 24А40СМ2К| 24А40СМ2Б, | 63С, |

| |0,63 |24А40СТ1К | | |К |24А40СМ2К |

| |0,63-|24А16-25СТ1|24А16-25С2|24А16-25С1|24А16-25СМ2Б|63С, |

| |0,32 |К |К |К |, К |25А16-25СМ2К |

|Круглое |20-10|15А50С2К |15А50С1К |15А50СМ2К |15А50СМ2Б, К|54С50СМ2К |

|с | | | | | | |

|ой | | | | | | |

| |2,5-1|15А40-50СТ1|15А40-50СМ|15А40-50СМ|15А40-50СМ2Б|54С40-50СМ2К |

| |,25 |К |2К |2К |, К | |

| |1,25-|15А, |24А40С1К | 24А40С1К | 24А40С1Б, К|63С, 24А40С1К|

| |0,63 |24А40СТ1К | | | | |

| |0,63-|24А16-25СТ2|24А16-25С2|24А16-25С2|24А16-25С1Б,|63С, |

| |0,32 |К |К |К |К |24А16-25С1К |

|ее | | | | | | |

| |2,5-1|24А40С2К |24А40С1К |24А40СМ2К |24А40СМ2К, Б|54С40СМ2К |

| |,25 | | | | | |

| |1,25-|24А25С2К |24А25С2К |24А25С1К |24А25С1К, Б |63С, |

| |0,63 | | | | |24А25СМ2К |

| |0,63-|24А16СТ1К |24А16С2К |24А16С2К |24А16С1К, Б |63С, 24А16С1К|

| |0,32 | | | | | |

|Плоское |20-10|15А50СМ2К |15А50СМ1К |15А50М3К |15А50М3К, Б |63С, 54С, |

| |2,5-1|15А40СМ2К |15А40СМ1К |15А40М3К |15А40М3К, Б |63С, 54С, |

| |,25 | | | | |24А40СМ2К |

| |1,25-|15А25С1К |15А25СМ2К |15А25СМ1К |15А25СМ1К, Б|63С, 54С, |

| |0,63 | | | | |24А25С1К |

| |0,63-|15А16С1К |15А16СМ2К |15А16СМ1К |15А16СМ1К, Б|63С, 54С, |

| |0,32 | | | | |24А16С1К |

|Плоское |20-10|15А50СМ1Б |15А50СМ1Б |15А50СМ2Б |15А50М2Б |63С, 54С, |

| |2,5-1|15А40СМ1Б |15А40СМ1Б |15А40М2Б |15А40М2Б |63С, 54С, |

| |,25 | | | | |24А40СМ2Б |

| |1,25-|15А25СМ2Б |15А25СМ1Б |15А25М3Б |15А25М3Б |63С, 54С, |

| |0,63 | | | | |24А25С1Б |

| |0,63-|15А25СМ2Б |15А25СМ1Б |15А25М3Б |15А25М3Б |63С, 54С, |

| |0,32 | | | | |24А25С1Б |

|Бесцентр|20-10|15А50С2К |15А50С1К |15А50СМ2К |15А50СМ2Б, К|63С, |

|ой | | | | | | |

| |2,5-1|15А, |15А40-50С2|15А40-50СМ|15А40-50СМ2Б|63С, |

| |,25 |24А40-50СТ1|К |2К |, К |54С40-50СМ2К |

| | |К | | | | |

| |1,25-|15А, |15А, |15А, |15А, |63С, |

| |0,63 |24А40СТ1К |24А40С2К |24А40С1К |24А40С1Б, К |54С15А40С1К |

| |0,63-|24А16-25СТ2|24А16-25СТ|24А16-25С2|24А16-25С1Б,|63С, |

| |0,32 |К |1К |К |К |54С15А1625С2К|

|Бесцентр|20-10|15А50СТ1К |15А50С2К |15А50С1К |15А50С1Б, К |63С, 54С50С1К|

|ой | | | | | | |

| |2,5-1|15А40-50СТ1|15А40-50С2|15А40-50С1|15А40-50СМ1Б|63С, |

| |,25 |К |К |К |, К |54С40-50С1К |

| |1,25-|15А, |15А, |15А, |15А, |63С, |

| |0,63-|24А16-25СТ2|24А16-25СТ|24А16-25С2|24А16-25С2Б,|63С, |

| |0,32 |К |1К |К |К |54С15А1625С2К|

Приложение 3

Параметры шероховатости поверхности и соответствующие им классы

шероховатости

|Класс |Параметры шероховатости для |Параметры |

|шероховатости |документации, разработанной до 1975 г.|шероховатости по |

| |(ГОСТ 2789-73) |ГОСТ 2789-73 |

| | |(соответствует |

| | |предпочтительному |

| | |ряду) |

| |Rz |Ra | |

|1 | |320 |50 |

|2 | |160 |25 |

|3 | |80 |12,5 |

|4 | |40 |6,3 |

|5 | |20 |3,2 |

|6 |2,5 | |1,6 |

|7 |1,25 | |0,8 |

|8 |0,63 | |0,4 |

|9 |0,32 | |0,2 |

|10 |0,16 | |0,1 |

|11 |0,08 | |0,05 |

|12 |0,04 | |0,025 |

|13 | |0,1 |0,012 |

|14 | |0,05 |0,012 |

Приложение 4

Среднее значение припусков на диаметр, снимаемых зенкерами и развертками, в

мм

|Припуск |Диаметр отверстия, в мм |

| |11-18 |19-30 |31-50 |51-80 |

|Под |0,5-0,8 |1,0-1,5 |1,6-1,8 |3-4 |

|Общий под |0,30 |0,35 |0,40 |0,55 |

|Под черновое |0,25 |0,25 |0,30 |0,40 |

|Под чистовое |0,05 |0,10 |0,10 |0,15 |

Приведенные припуски определяют глубину резания для зенкеров и разверток.

СОДЕРЖАНИЕ

стр

|Общие указания |1 |

|Практическое занятие №1 | |

|Определение сил, действующих при точении, и мощности |1 |

|Практическое занятие №2 | |

|Расчет режима резания при точении аналитическим способом |4 |

|Практическое занятие №3 | |

|Расчет режима резания при токарных работах с помощью |9 |

|нормативно-справочной литературы | |

|Практическое занятие №4 | |

|Назначение режима резания при сверлении, зенкеровании и |14 |

|развертывании | |

|Практическое занятие №5 | |

|Расчет режима резания при фрезеровании |18 |

|Практическое занятие №6 | |

|Расчет режима резания при нарезании зубьев зубчатых колес |22 |

|Практическое занятие №7 | |

|Расчет режима резания при шлифовании |27 |

|Литература |34 |

|Приложение 1 | |

|Паспортные данные металлорежущих станков |35 |

|Приложение 2 | |

|Выбор характеристик шлифовальных кругов для различных условий |37 |

|шлифования (скорость круга=35 м/с) | |

|Приложение 3 | |

|Параметры шероховатости поверхности и соответствующие им классы |38 |

|шероховатости | |

|Приложение 4 | |

|Средние значения припусков на диаметр, снимаемых зенкером и |38 |

|развертками | |

СОСТАВИТЕЛИ:

В.В. Зиль

Под общей редакцией профессора Р.П. Дидыка

-----------------------

[pic]

Страницы: 1, 2