Рефераты

Курсовая работа: Расчет трансформатора ТМ1000/35

, мм

(2)

2.4 Диаметр стержня магнитопровода d определяется выражением, полученным в [4]:

, мм

(2.1)

Как видно из (2.1) для нахождения диаметра стержня трансформатора необходимо предварительное определение двух величин :

- основного геометрического коэффициента 

- расчетной индукции стержня Вр.

2.4.1. Значение параметра 

.

(2.2)

влияет на массогабаритные и стоимостные показатели трансформатора. При выборе его можно руководствоваться рекомендациями табл. 2.5. принимаем Значение параметра  = 1.5

 

Таблица.2.5

Рекомендуемые значения  для масляных трансформаторов

Металл

обмоток

  при мощности S , кВА
25 -630 1000 - 6300 10000 - 80000
Медь 1,2 - 3,6 1,5 - 3,6 1,2 - 3,0
Алюминий 0,9 - 3,0 1,2 - 3,0 1,2 - 3,0

2.4.2. Предварительное значение расчетной индукции в стержне магнитопровода

,

(2.3)

где Вс - индукция в стали магнитопровода;

- коэффициент заполнения пакета активной сталью.

kкр - коэффициент заполнения круга ступенчатой фигурой.

Предварительные значения коэффициентов в (2.7)

.

(2.4)

Таблица.2.6

Таблица.2.7

Индукция в стали стержня магнитопровода определяется маркой электротехнической стали и мощностью трансформатора. В настоящее время для изготовления магнитопроводов трансформаторов применяется холоднокатанные анизотропные стали, для которых рекомендуемые уровни индукций приведены в табл. 2.8

 

Таблица 2.8

Рекомендуемая индукция в стержнях силовых масляных трансформаторов

Марка

стали

мощность трансформатора  S, кВА
до16 25-100 160 и более
3411,3412, 3413 1.45-1.50 1.50-1.55 1.55-1.60
3404, 3405, 3406, 3407, 3408 1.50-1.55 1.55-1.60 1.55-1.65

По таблице 2.8 принимаем марку стали 3411 или 3412 или 3413 и Вс=1.55.

Значит

Получим диаметр стержня магнитопровода

2.5 Нормализованный диаметр стержня магнитопровода. определяется округлением рассчитанного по ( 2.1 ) диаметра стержня магнитопровода до ближайшего значения по нормализованной шкале dН ( табл. 2.9).

 

Таблица.2.9

Нормализованный диаметр стержня (мм)

80  85  90  95 100 105 110 115   120 125 130 140
150 160 170 180 190 200 210 220 230 240 250 260
270 280 290 300 310 320 330 340 350 360 370 380

Принимаем dН = 230 мм.


При этом корректируется величина Измененное значение

(2.5)

2.6. Предварительное значение сечения стержня магнитопровода (мм2), определяемое диаметром (d, мм)

, мм2

(2.6)

2.7. Средний диаметр обмоток трансформатора

, мм

(2.7)

где коэффициент kd принимаем на этом этапе для медной обмотки - kd =1,39.

2.8 Высота обмоток трансформатора

, мм

(2.8)

2.9 Предварительное значение средней плотности тока обмоток Dср (А/мм2)

для медной обмотки

, А/мм2

(2.9)

для алюминиевой обмотки

, А/мм2

(2.10)

Здесь Pк (Вт) и S (кВА) - мощность короткого замыкания и полная мощность трансформатора, заданные в техническом задании;

d12 – средний диаметр обмоток (мм), определяемый на этапе расчета главных размеров;

kд  - коэффициент, учитывающий наличие добавочных потерь и приближенно определяемый полной мощностью трансформатора по табл. 2.10;

uв - ЭДС одного витка обмоток (В), определяемая соотношением

 , В,

(2.11)

где Bc - индукция в стержне магнитопровода (Тл), определяемая маркой стали при расчете главных размеров;

Пс – сечение стержня магнитопровода (мм2).

 

Таблица. 2.10

Мощность трансформатора, S, кВА

До 35

35 - 110 110 - 2000 2000-5000 5000-20000

0,99 0,99-0,97 0,95-0,90 0,90-0,89 0,88-0,75

По таблице 2.9 принимаем kд = 0,95

Получим  А/мм2

Полученное по (2.8) значение плотности тока укладывается в следующие пределы: - для медной обмотки -1.8-4.5 А/мм2;

2.10. Сечение витка обмотки предварительно может быть определено следующим образом:

первичной (НН)

 , мм2

(2.12)

вторичной (ВН)

 , мм2

(2.13)

где Iф - ток фазы обмотки , А,

Dср – средняя плотность тока обмоток (А/мм2).

Таблица.4.11

Сводная таблица

Расстояние обмотки НН от стержня

a01

мм 15
Расстояние между обмотками ВН и НН

a12

мм 27
Расстояние между обмотками ВН

a22

мм 30
Расстояние обмок от ярма

l0

мм 75
Высота обмоток l мм 609,25
Средний диаметр обмоток

d12

мм 313.72
Средняя плотность тока в обмотках

Dср

А/мм2

3.325
Сечение витка первичной обмотки НН

П1

мм2

9.546
Сечение витка вторичной обмотки ВН

П2

мм2

4,96
ЭДС витка

В 12.066
Диаметр стержня магнитопровода d мм 230
Сечение стержня магнитопровода Пс

мм2

Индукция в стали

Вс

Тл 1,55

3. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ОБМОТОК ТРАНСФОРМАТОРА

Проектирование обмоток трансформатора выполняется после выбора главных размеров трансформатора. Задачи, решаемые на этом этапе:

1.  Выбор типа обмоток и схемы регулирования напряжения.

2.  Расчет и выбор обмоточного провода и определение размеров обмоток.

3.1 Краткие сведения об обмотках трансформаторов

Конструкции обмоток трансформаторов могут существенно различаться в зависимости от мощности и напряжения. Определяющими конструктивное исполнение обмотки являются число витков, сечение витка и класс напряжения.

Классом напряжения обмотки трансформатора называют ее длительно допустимое рабочее напряжение. Класс совпадает с номинальным напряжением электрической сети, в которую обмотка включается. Каждому классу напряжения соответствуют определенные испытательные переменные напряжения при промышленной частоте и импульсные. Классом напряжения трансформатора считают класс напряжения обмотки ВН.

По расположению на стержне обмотки подразделяют на концентрические (рис. 3.1, а) и чередующиеся (рис. 3.1, б). При использовании концентрических обмоток в силовых трансформаторах обмотка НН располагается внутри, а ВН - снаружи.

Основным элементом каждой обмотки является виток, который состоит из одного или нескольких параллельных проводников. Совокупность витков, соединенных последовательно, образует катушку. Обмотка может состоять из одной или нескольких катушек. Витки, вплотную намотанные на цилиндрической поверхности, образуют слой.

Катушки называют «правыми», если обход вдоль витков совершается по часовой стрелке, и «левыми», если обход идет против часовой стрелки (по аналогии с обозначением резьбы винта) От направления намотки витков зависит направление ЭДС, индуцированной в катушке, и направление магнитных силовых линий. По соображениям удобства изготовления большинство обмоток трансформаторов выполняют с левой намоткой.

Рис 3.1. Концентрические и чередующиеся обмотки

Рис. 3.2. Направления намотки катушек

Силовые трансформаторы должны позволять регулировать напряжение на нагрузке в небольших пределах. Такое регулирование напряжения осуществляется изменением коэффициента трансформации. С этой целью одна из обмоток (обмотка ВН) должна иметь несколько отпаек. В силовых трансформаторах предусматривается два вида регулирования напряжений силового трансформатора:

 - регулирование напряжения путем переключения ответвлений обмотки без возбуждения (ПБВ) после отключения всех обмоток трансформатора от сети;

 - регулирование напряжения под нагрузкой (РПН), без отключения обмоток трансформатора от сети.

В масляных трансформаторах мощностью от 25 до 200000 кВА с ПБВ стандартами ГОСТ 12022-66; 11920-73 и 12965-74 предусмотрено выполнение на обмотках ВН четырех ответвлений на +5; +2,5; -2,5 и -5% от номинального напряжения помимо основного зажима с номинальным напряжением.

3.2 Выбор типа обмоток

Проектирование обмоток трансформатора осуществляется с учетом производственных и эксплуатационных требований, предъявляемых к ним.

Производственные требования сводятся к оптимизации затрат материалов и труда на производство трансформатора. Это обеспечивается выбором рационального типа обмотки, материала обмоточного провода, компактным размещением и распределением витков и катушек чтобы ограничить расход обмоточного провода и обеспечить наилучшее заполнение окна магнитопровода.

К эксплуатационным требованиям относятся механическая прочность при воздействии сил короткого замыкания и ограниченный нагрев обмоток в номинальном режиме работы.

Механическая прочность обеспечивается рациональным расположением витков и катушек так, чтобы ограничить возникающие электромагнитные усилия.

Для достижения необходимой нагревостойкости следует обеспечить эффективную теплоотдачу от обмотки в охлаждающую среду путем создания развитой охлаждающей поверхности и выбором рациональной плотности тока. Требование эффективной теплоотдачи ограничивает радиальный размер обмотки между двумя охлаждающими поверхностями.

Основные параметры для выбора типа обмоток следующие:

1. Мощность трансформатора (S, кВА).

2. Ток фазы обмотки (Iф, А).

3. Номинальное напряжение (Uном , кВ) .

4. Сечение витка обмотки (П, мм2 ).

5. Схема регулирования напряжения (для обмоток ВН).

Первые четыре параметра определены техническим заданием, либо предыдущим этапом проектирования (выбор главных размеров).

На выбор схемы регулировочных ответвлений влияет ряд факторов:

- схема соединения обмоток;

- тип обмотки;

- механическая прочность при коротких замыканиях;

- напряжение между частями обмотки.

На рис. 3.3 показаны наиболее употребительные схемы выполнения регулировочных ответвлений в обмотках ВН трансформаторов и стандартные обозначения начал, концов и ответвлений обмоток ВН

Рис. 3.3. Различные схемы выполнения ответвлений в обмотке ВН при регулировании напряжения без возбуждения ПБВ.

При соединении обмоток в звезду наиболее целесообразны схемы рис. 3.3, а, б, в, поскольку допускают применение наиболее простого и дешевого переключателя - одного на три фазы трансформатора. В этих схемах рабочее напряжение между отдельными частями переключателя не превышает 10% линейного напряжения трансформатора. Схема по рис. 3.3, г требует или трех отдельных переключателей для каждой фазы или одного трехфазного переключателя. В последнем рабочее напряжение между отдельными его частями может достигать 50% номинального напряжения обмотки, однако и такие переключатели находят широкое применение.

При соединении обмоток треугольником наиболее целесообразна схема по рис. 3.3, г. В схемах регулирования, регулировочные витки каждой фазной обмотки присоединяются к линейному зажиму соседней фазы и рабочее напряжение между контактами различных фаз на переключателе достигает 100% номинального напряжения обмотки. Схема по рис. 3.3, в при соединении обмотки в треугольник не применяется.

Схемы регулирования по рис. 3.3, а, б могут быть реализованы в цилиндрических обмотках, а по рис. 3.3, в, г - в катушечных. Особенностью схемы по рис. 3.3, в является то, одна половина обмотки мотается правой, а другая левой намоткой.

Для снижения механических усилий, действующих на обмотку при коротком замыкании, рекомендуется размещать симметрично относительно середины высоты обмотки, например по схемам рис. 3.3, б, в, г. Схема по рис. 3.3 а для регулирования напряжения при многослойной цилиндрической обмотке применяется в трансформаторах мощностью до 160 кВА.

При регулировании напряжения по схемам на рис. 3.3, в и г в месте разрыва обмотки в середине ее высоты образуется изоляционный промежуток в виде горизонтального радиального масляного канала. Иногда этот канал заполняется набором шайб, изготовленных из электроизоляционного картона. Размер этого промежутка по схеме рис. 3.3, в определяется половиной фазного напряжения обмотки, а при схеме по рис. 3.3 г - примерно 0,1 фазного напряжения. Увеличение этого промежутка нежелательно, так как приводит к существенному увеличению осевых механических сил в обмотках при коротком замыкании, возрастающих также и с ростом мощности трансформатора. Именно это обстоятельство ограничивает применение схемы по рис. 3.3, в напряжением не свыше 38,5 кВ и мощностью не более 1000 кВА.

Указанные выше соображения позволяют выбрать тип обмоток (первичной и вторичной) по табл. 3.1.


Основные свойства и пределы применимости обмоток разных типов

Таблица 3.1

Тип обмотки

 

Применение

Основные

достоинства

Основные

недостатки

Диапазон значений критериев выбора

(ориентировочно)

Число параллельных проводов в витке схема регулирования напряжения рис.4.3

Мощность трансформатора,

S, кВА

Сечение витка,

П, мм2

Ток на стержень, I, А

Линейное напряжение,

U, кВ

Цилиндрическая

одно- и двухслойная из прямоугольного провода

НН (ВН)

Технологичность,

Хорошее охлаждение

Малая механическая прочность М До 630 5-250 15-800
До 6
1-8
А До 630 7-300 10-650
До 6
1-8

Цилиндрическая

многослойная

из прямоугольного провода

ВН (НН)

Технологичность,

Хорошее заполнение окна магнитопровода

Меньшая поверхность охлаждения (по равнению с обмотками, имеющими радиальные каналы) М 630 - 80000 5-400 15-1200 10, 35 1-8 а,б
А 16000 -25000 7-500 10-1200 10, 35 1-8

Цилиндрическая

многослойная

из круглого провода

ВН (НН) Технологичность Ухудшение теплоотдачии уменьшение механической прочности при большой мощности М До 630 0.11-42 0.3-100 До 35 1-2 а,б
А До 630 1 - 50 2-135 До 35 1

Винтовая

одно- и многоходовая

НН Механическая прочность, надежная изоляция, хорошее охлаждение Высокая стоимость по сравнению с цилиндрической обмоткой М 160 и выше 75 и более 300 и более До 35 4-16 -
А 100 и выше 75 и более 150 и более До 35 4-16

Непрерывная

катушечная

(спиральная)

ВН (НН) Электрическая и механическая прочность, хорошее охлаждение Повышенная сложность технологии (необходимость перекладки катушек) М 160 и выше 5 и более 15 и более 3-220 1-5 в,г
А 100 и выше 7 и более 10 и более 3- 220 1-5

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6


© 2010 Реферат Live