Асинхронные машины получили наиболее широкое применение в современных электрических установках и являются самым распространенным видом бесколлекторных электрических машин переменного тока. Как и любая другая электрическая машина, асинхронная машина обратима и может работать как в генераторном, так и в двигательном режимах. Однако преобладающее применение имеют асинхронные двигатели, составляющие основу современного электропривода. Области применения асинхронных двигателей весьма широки – от привода устройств автоматики и бытовых электроприборов до привода крупного горного оборудования (экскаваторов, дробилок, мельниц и т.д.). В соответствии с этим мощность асинхронных двигателей, выпускаемых электромашиностроительной промышленностью, составляет диапазон от долей ватт до тысяч киловатт при напряжении питающей сети от десятков вольт до 10 кВ. Наибольшее применение получили трехфазные асинхронные двигатели, рассчитанные на работу от сети промышленной частоты (50 Гц).

В данном курсовом проекте рассматривается следующий двигатель:

Исполнение по степени защиты: IP44 – по первой цифре соответствует защите от возможности соприкосновения инструмента, проволоки или других подобных предметов, толщина которых превышает 1 мм, с токоведущими или движущимися частями внутри машины; по второй цифре – защите от водяных брызг любого направления, попадающих на оболочку.

Способ охлаждения: IC141 – двигатель, обдуваемый наружным вентилятором, расположенным на валу машины.

В качестве аналога проектируемому двигателю выбран следующий двигатель:

4А200L6У3.

Климатические условия работы: У3 – по букве – для умеренного климата; по цифре – для размещения в закрытых помещениях с естественной вентиляцией без искусственно регулируемых климатических условий, где колебания температуры и влажности воздуха, воздействия песка и пыли, солнечной радиации существенно меньше, чем на открытом воздухе (каменные, бетонные, деревянные и другие неотапливаемые помещения).

В ходе выполнения всего курсового проекта будут проводиться сравнения между проектируемым и аналоговым двигателем.

2. Расчет и конструирование двигателя

2.1. Выбор главных размеров

2.1.1. Синхронная частота вращения, об/мин:

об/мин.

2.1.2. Наружный диаметр статора Da = 349 мм = 0,349 м. [4, стр.164]

2.1.3. Внутренний диаметр статора D = Kd* Da, где Kd – коэффициент, характеризующий отношения внутренних и наружных диаметров сердечников статоров асинхронных двигателей серии 4А. Согласно рекомендациям [4, стр.165] принимаем Kd = 0,72.

D = 0,72*349 = 251 мм = 0,251 м.

2.1.4. Полюсное деление τ = π D/2р = 3,14*0,251/2*3 = 0,131 м.

2.1.5. Расчетная мощность:

, где η = 0,91 [4, стр.165], соsφ = 0,89 [4, стр.165].

кВт.

2.1.6. Выбираем предварительно электромагнитные нагрузки, следуя рекомендациям [4, стр.166]: А = 34500 А/м, Вδ = 0,8 Тл.

2.1.7. Обмоточный коэффициент для двухслойной обмотки принимаем (предварительно) = 0,925.

2.1.8. Расчетная длина магнитопровода:

, где Ω – угловая скорость вращения ротора, рад/с; рад/с.

м.

Отношение λ = lδ / τ = 0,192/0,131= 1,466. λ находится в допустимых пределах.

2.1.9. Сравним данные расчетного двигателя с данными двигателя-аналога:

Вид двигателя	Da, м	D, м	lδ, м	η	соsφ
Расчетный	0,349	0,251	0,192	0,91	0,89
Аналоговый	0.349	0.25	0.185	0,905	0,9

Величины токовой линейной нагрузки, индукции в воздушном зазоре и длина магнитопровода будут уточнены в следующем разделе.

2.2 Расчет обмотки статора

2.2.1 Выбираем предельные значения зубцовых делений, основываясь на [4, стр.170]

tmax = 0,0145 м,

tmin = 0,0111 м.

2.2.2. Вычисляем число пазов статора:

Число пазов на полюс и фазу .

Так как число пазов на полюс и фазу в большинстве асинхронных машин общепромышленного применения желательно принимать целым, то, исходя из этих условий, берем Z = 72 Þ .

2.2.3. Зубцовое деление статора (окончательно): м.

2.2.4. Число эффективных проводников в пазу (число параллельных ветвей обмотки а первоначально принимаем равным единице):

, где I1н – номинальный ток обмотки статора.

А.

2.2.5. Берем число параллельных ветвей а = 3, тогда Uп = а U’п = 3*11,7 = 35,1.

Так как используется двухслойная обмотка, то желательно применение четного числа эффективных проводников в пазу, Þ берем Uп = 36.

2.2.6. Рассчитываем число витков в фазе обмотки (окончательно):

2.2.7. При определении числа эффективных проводников в пазу были использованы округления, что привело к некоторому несоответствию исходных и рассчитанных данных, поэтому пересчитаем линейную токовую нагрузку и индукцию в воздушном зазоре.

А/м. А находится в допустимых пределах.

Поскольку возросла линейная токовая нагрузка, то должна уменьшиться длина магнитопровода: м, что действительно произошло.

λ = lδ / τ = 0,186/0,131= 1,42 – в рекомендуемых пределах, Þ при дальнейших расчетах принимаем lδ = 0,186 м.

Магнитный поток: Ф = , где - окончательное значение обмоточного коэффициента.

Kоб1 = КУ*КР, где КУ - коэффициент укорочения, КР - коэффициент распределения.

, где β – расчетное укорочение шага обмотки.

Kоб1 = 0,966*0,958 = 0,925.

мВб.

Проверяем значение магнитной индукции в воздушном зазоре:

Тл.

2.2.8. Плотность тока в обмотке статора (предварительно):

J1 = (AJ1)/ A= (201*109)/ (35.6*103)= 5,65*106 А/м2,

где произведение линейной нагрузки на плотность тока определяется по [4, стр.173].

2.2.9. Сечение эффективного проводника (предварительно):

qэф = I1H / (a*J1) = 32,5 / (3*5,65*106) = 1,917*10-6 (м2) = 1,917 мм2.

Берем число элементарных проводников в одном эффективном nЭЛ =1, тогда, руководствуясь [4, стр.172] и [4, стр.470], выбираем обмоточный провод ПЭТВ со следующими данными:

номинальный диаметр неизолированного провода dэл = 1,5 мм

среднее значение диаметра изолированного провода dиз = 1,585 мм

площадь поперечного сечения неизолированного провода qэл = 1,767 мм2

площадь поперечного сечения эффективного проводника qэф = 1,767*1 = 1,767 мм2.

2.2.10. Принимаем окончательную плотность тока в обмотке:

2.2.11. Сравним данные расчетного двигателя с данными двигателя-аналога:

Вид двигателя	А, А/м	Вδ, Тл	lδ, м	Z1	Uп	n	a	J1, А/мм2	dэл, мм	dиз, мм
Расчетный	35600	0,8	0,186	72	36	1	3	6.1	1,5	1,585
Аналоговый	37500	0.77	0.185	72	38	1	3	6	1,5	1,58

2.3. Расчет размеров зубцовой зоны статора и воздушного зазора.

Паз статора - по рис.1 с соотношением размеров, обеспечивающим параллельность боковых граней зубцов.

2.3.1. Принимаем предварительно по [4, стр.174] значения индукции в зубцах статора BZ1 и индукции в ярме статора Ba: BZ1 = 1,73 Тл, Ba = 1,45 Тл; тогда ширина зубца

bZ1= , где kC - коэффициент заполнения сердечника сталью.

[4, стр.176] Þ kC = 0,97 (оксидированные листы стали).

СТ1 - длина стали сердечников статора, для машин с δ < 1,5 мм СТ1 » = 0,186 м.

bZ1 = мм.

Высота ярма статора мм.

2.3.2. Размеры паза в штампе, согласно [4, стр.178-179], принимаем следующими: ширина шлица паза bш = 3,7 мм;

высота шлица паза hш = 1 мм;

угол наклона граней клиновой части b = 45°.

Высота паза hп = ha = =25,2 мм.

Ширина широкой части паза:

b2 = = = 7,91 мм.

Ширина узкой части паза:

b1 = = = 5,9 мм.

h1 = hп - + = = 23,1 мм.

2.3.3. Размеры паза в свету с учётом припусков на сборку: для h = 160 ¸ 250 мм:

DbП= 0,2 (мм); DhП= 0,2 (мм) [4, стр.177]

b’2 = b2 - DbП= 7,91 - 0,2 = 7,71 мм,

b’1 = b1 - DbП= 5,9 - 0,2 = 5,7 мм,

h’1 = h1 - DhП= 23,1 – 0,2 = 22,9 мм.

Площадь поперечного сечения паза для размещения проводников:

Sп = Sиз Sпр, где

Sпр - площадь поперечного сечения прокладок;

Sпр = 0,4b2 + 0,9b1 = 0,4*7,91+0,9*5,9 = 8,47 мм2.

Sиз = bиз*(2 hа + b1 + b2) - площадь поперечного сечения корпусной изоляции в пазу;

bиз - односторонняя толщина изоляции в пазу. [4, стр.61] Þ bиз = 0,4 мм.

Sиз = 0,4*(2*23,8+7,91+5,9) = 24,564 мм2.

Sп = 24,564 - 8,47 = 120,51 мм2.

2.3.4. Вычисляем коэффициент заполнения паза:

kЗ = [(dиз)2*Uп*nэл] / Sп = (1,5852*36*1)/ 120,51 = 0,75.

Полученное значение коэффициента заполнения паза входит в рекомендуемые пределы при ручной укладке обмотки [4, стр.66].

2.3.5. Сравним данные расчетного двигателя с данными двигателя-аналога:

Вид двигателя	b1, мм	b2, мм	h1, мм	bш, мм	hш, мм
Расчетный	5,9	7,91	23,1	3,7	1
Аналоговый	6,2	8,4	23,7	3,7	1

Рис. 1. Паз статора

2.4. Расчет ротора.

2.4.1. Определяем воздушный зазор [4, стр.181] d = 0,5 мм.

2.4.2. Определяем число пазов ротора [4, стр. 185] Z2 = 58.

2.4.3. Внешний диаметр ротора D2 = D2d = 0,2512*0,0005= 0,15 м.

2.4.4. Длина магнитопровода ротора 2 = 1 = 0,186 м.

2.4.5. Зубцовое деление t2 = (p D2)/ Z2 = (3,14*0,251)/ 58 = 0,0135 м = 13,5 мм.

2.4.6. Внутренний диаметр ротора равен диаметру вала, так как сердечник непосредственно насажен на вал:

DJ = DВ = kВDа = 0,23*0,349 = 0,08 м = 80 мм, где kВ = 0,23 [4, стр.191].

2.4.7. Ток в стержне ротора I2 = ki I1ni, где ki - коэффициент, учитывающий влияние тока намагничивания и сопротивления обмоток на отношение I1 / I2. ki = 0,925 [4, стр.183];

ni - коэффициент приведения токов,

ni = (2m1w1kоб1 ) / Z2 = (2*3*144*0,925) / 58 =13,8.

I2 = 0,925*32,5*13,8 = 414,9 А.

2.4.8. Площадь поперечного сечения стержня:

qс = I2 / J2, где J2 - плотность тока в стержнях ротора, при заливке пазов алюминием выбирается в пределах J2 = (2¸3,5) А/мм2 [4, стр.186]. Берем J2 = 2,2 А/м м2, тогда

qс = 414,9 / (2,2*106) = 166*10-6 м2 = 188,6 мм2.

2.4.9. Паз ротора – по рис.2.

Размеры шлица bш = 1,5 мм; hш = 0,7 мм. Высота перемычки над пазом h’ш = 0,3 мм [4, стр.188].

Допустимая ширина зубца:

bZ2 = = = 6,19 мм, где BZ2 - индукция в зубцах ротора, BZ2 = 1,8 Тл [4, стр.174].

Размеры паза:

b1=== 6,94 мм.

b2 = = = 3,7 мм.

Согласно рекомендациям [4, стр.189] округляем b1 и b2 до десятых: b1 =7 мм, b2 = 3,7 мм.

h1 = (b1 - b2)Z2 / (2p) = (7 – 3,7)*58/6,28 = 30,5 мм.

Полная высота паза:

hп2 = hш + hш +0,5b1 +h1 +0,5b2 = 1+0,7+0,5*7+30,5+0,5*3,7 = 36,9 мм.

Сечение стержня:

qс = (p/8)(b1 + b2) + 0,5(b1 + b2) h1 = (p/8)(7+3,72)+0,5(7+3,7)*30,5 = 187,8 мм2.

2.4.10. Плотность тока в стержне:

J2 = I2 / qс = 414,9 / 187,6*10-6 = 2,21 А/м2.

2.4.11.Короткозамыкающие кольца. Площадь поперечного сечения:

qкл = Iкл / Jкл, где Jкл - плотность тока в замыкающих кольцах:

Jкл = 0,85J2 = 0,85*2,21= 1,88 А/мм2.

Iкл - ток в кольцах, Iкл = I2 / D; где D = 2*sin = 2sin = 0,324.

Iкл = 414,9 / 0,324 = 1280 А;

qкл = 1280 / 1,88 = 681,15 мм2.

2.4.12. Размеры замыкающих колец.

bкл = 1,25hп2 = 1,25*36,9 = 46,1 мм.

aкл = qкл / bкл = 681,15 / 46,1 = 14.8 мм.

qкл = bкл * aкл = 46,1 *14,8 = 682,3 мм2.

Dк. ср = D2 - bкл = 250 – 46,1 = 203,9 мм.

2.4.13. Сравним данные расчетного двигателя с данными двигателя-аналога:

Вид двигателя	b1, мм	b2, мм	hп2, мм	bш, мм	hш, мм	h'ш, мм	aкл,мм	bкл,мм
Расчетный	7	3,7	36,9	1,5	0,7	0,3	14,8	46,1
Аналоговый	7,2	3,5	39	1,5	0,7	0,3	16	43,7

Рис. 2. Паз ротора.

2.5 Расчет магнитной цепи

2.5.1. Значения магнитных индукций:

BZ1 = = = 1,73 Тл.

BZ2 = = = 1,8 Тл.

Ba = == 1,45 Тл.

Bj = , где hj - расчетная высота ярма ротора,

hj = hп2 = = 48,1 мм.

Bj = = 0,72 Тл.

2.5.2. Магнитное напряжение воздушного зазора:

Fδ = 1,59*106 Bδ kδ δ, где kδ - коэффициент воздушного зазора,

kδ = t1/(t1-gδ ), где g = = = 4,42.

kδ = = 1,25.

Fδ = 1,59*106*0,8*1,25*0,5*10-3 = 795 А.

2.5.3.Магнитные напряжения зубцовых зон:

статора: Fz1 = 2hz1Hz1

ротора: Fz2 = 2hz2Hz2

hz1 - расчетная высота зубца статора, hz1 = hп1 = 25,2 мм.

hz2 - расчетная высота зубца ротора, hz2 = hп2 - 0,1b2 = 36,9 - 0,1*3.7 = 36,5 мм.

Hz1 - значение напряженности поля в зубцах статора;

при BZ1 = 1,73 Тл для стали 2013 HZ1 = 1250 А/м [4, стр. 461].

Hz2 - значение напряженности поля в зубцах ротора;

при BZ21= 1,8 Тл для стали 2013 HZ2 = 1520 А/м [4, стр. 461].

Fz1 = 2*0,0252*1250 = 63 А,

Fz2 = 2*0,0365*1520 = 111 А.

2.5.4. Коэффициент насыщения зубцовой зоны:

kz = 1+= 1+= 1,22. Коэффициент насыщения зубцовой зоны входит в рекомендуемые пределы ( 1.2 < kz < 1.5).

2.5.5. Магнитные напряжения ярм статора и ротора:

Fa = La Ha,

Fj = Lj Hj,

La - длина средней магнитной линии ярма статора,

La = = = 0,1703 м.

Lj - длина средней магнитной линии потока в ярме ротора,

Lj = , где hj - высота спинки ротора,

hj = - hп2 = - 36,9 = 48,1 мм.

Lj = =67,1 мм.

Ha и Hj - напряженности поля; Ba = 1,45 Тл Þ Ha = 450 А/м. [4, стр.460].

Bj = 0,72 Тл Þ Hj = 104 А/м. [4, стр.460].

Fа = 0,1703*450 = 76,67 А.

Fj = 0,067*104 = 7 А.

2.5.6. Магнитное напряжение на пару полюсов:

Fц = Fδ + Fz1 + Fz2 + Fa + Fj = 795 + 63 + 111 + 76.64 + 7= 1052.6 A.

2.5.7. Коэффициент насыщения магнитной цепи:

km = Fц / Fδ = 1052,6/795 = 1,3.

2.5.8. Намагничивающий ток:

Im = = = 8,78 А.

Относительное значение: Im * = Im / I1н = 8,78 / 32,5 = 0,27.

2.6 Расчет параметров рабочего режима

2.6.1. Активное сопротивление фазы обмотки статора:

r1 = r115*, где r115 - удельное сопротивление материала обмотки при расчетной температуре, Ом*м. Для класса нагревостойкости изоляции F расчетная температура равна 115 градусам. Для меди r115 = 10-6/41 Ом*м. [4, стр.245].

L1 - общая длина эффективных проводников фазы обмотки статора, L1 = ср1w1, где

ср1 - средняя длина витка обмотки статора, ср1 = 2 (п1 +π1);

п1 - длина пазовой части, п1 = 1= 0,186 м.

π1- лобовая часть катушки, л1 = Kл*bкт +2В, где Kл =1,4 [4, стр.197].

В - длина вылета прямолинейной части катушки из паза от торца сердечника до начала отгиба лобовой части. Принимаем В = 0,01 [4, стр.197].

bкт - средняя ширина катушки, bкт = b1, где b1 - относительное укорочение шага обмотки статора, b1 = 0,833 (п.2.2.7 ).

bкт = = 0,121 м.

л1 = 1,4*0,121 + 2*0,01 = 0,189 м,

ср1 = 2*(0,186 + 0,189) = 0,75 м.

Длина вылета лобовой части катушки:

выл = Kвыл *bкт + В = 0,5*0,145 + 0,02= 0,0825 м = 82,5 мм.

Kвыл = 0,5 [4, стр.197].

L1 = 0,75*144 = 108 м.

r1 = = 0,498 Ом.

Относительное значение: r1* = r1= 0,498*= 0,043.

2.6.2. Активное сопротивление фазы обмотки ротора:

r2 = rс +, где rс - сопротивление стержня: rс = r115*;

для литой алюминиевой обмотки ротора r115 = 10-6 / 20,5 Ом*м. [4, стр.245].

rс = = 48,2*10-6 Ом.

rкл - сопротивление участка замыкающего кольца, заключенного между двумя соседними стержнями: rкл = r115*= = 0,789*10-6 Ом.

r2 = 48,2*10-6+ = 63*10-6 Ом.

Приводим r2 к числу витков обмотки статора:

r2 = r2* = 68,52*10-6* = 0,23 Ом.

Относительное значение: r2 * = r2 *= 0,23*= 0,02.

2.6.3. Индуктивное сопротивление фазы обмотки статора:

х1 = 15,8**(lп1 +lл1 +lд1 ), где

lп1 - коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния:

lп1 = , где

h3 = (b1 - bш1)/2 = (5,9 – 3,7)/2 =1,1 мм.

h1 = 23,1 мм (п. 2.3.2).

Так как проводники закреплены пазовой крышкой, то h2 = 0.

k’b = 0,25(1 + 3β) = 0,25(1 + 3*0,833) = 0,88.

kb = 0,25(1 + 3 k’b) = 0,25(1 + 3*0,88) = 0,91.

lп1= = 1,643.

lл1 - коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния:

lл1 = 0,34**(л - 0,64*b*t) = 0,34**(0,223 - 0,64*0,833*0,131)= 1,12.

lд1 - коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния:

lд1 = *x, где x = 2*kск*kb - kоб12 *(1+bск2);

Так как отсутствует скос пазов, то bск = 0.

kск определяем в зависимости от t2/t1 и bск:

= = 1,23 ; bск = 0 Þ kск= 1,2 [4, стр. 201].

x = 2*1,2*1 - 0,9252*1,232 = 1,1.

lд1= = 1,63.

х1 = 15,8**(1,643 + 1,12 + 1,63 ) = 1,12 Ом.

Относительное значение: х1*= х1= 1,12*= 0,096.

2.6.4. Индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора:

х2 = 7,9*1 **(lп2 + lл2 + lд2)*10-6

lп2 = kд +, где

h0 = hп2 – hш2 – hш2 = 36,9 – 0,7 – 0,3 = 35,9 мм.

Для рабочего режима kд = 1.

b1 =7 мм, bш = 1,5 мм; hш = 0,7 мм; hш = 1 мм (п. 2.4.9).

lп2 = = 3,1.

lл2 = = = 0,44.

lд2 = *x, где x »1 [4, стр.246].

lД2 = = 1,8.

Σl = lп2 + lл2 + lд2 = 3,1 + 0,4 + 1,8 = 5,34.

х2 = 7,9*50*0,186*5,34*10-6 = 389*10-6 Ом.

Приводим х2 к числу витков статора:

х2 = х2 *= = 1,4 Ом.

Относительное значение: х2*= х2 = 1,4*= 0,12.

2.6.5. Сравним данные расчетного двигателя с данными двигателя-аналога:

Вид двигателя	r1*	r2*	x1*	x2*
Расчетный	0.043	0.02	0.096	0.12
Аналоговый	0.046	0.022	0.12	0.13

Страницы: 1, 2, 3