Рефераты

Курсовая работа: Комплекс заземления нейтрали сети 35 кВ

Чаще всего емкость определяют измерением. Для этого достаточно двух измерений. Приложив к выводам определенное напряжение переменного тока и сохраняя условия равновесия, можем получить по измеренному зарядному току эквивалентную емкость

Сэ1=С1е+2С12                                                                                                                                         (2.11)

Заземлив один из двух проводов, т.е. соединив со свинцовой оболочкой, получим ,что емкость можно измерить

С1*= С1е+ С12                                                                                                                                         (2.12)

Соединяя два провода вместе и подавая напряжение между ними и свинцовой оболочкой, находим непосредственное значение 2С12. Можно использовать и другие методы измерения.

Сумма трех статических емкостей на землю составляет 1,5-1,7 емкости эквивалентной звезды. Значения емкостей между фазами в кабельных сетях с трехфазными кабелями составляет приблизительно треть емкостей относительно земли С12=1/3С1е, а для воздушных сетей С12=0,2С1е.

Для наиболее распространенных трехжильных кабелей с бумажной пропитанной изоляцией значение емкостных токов представлено в таблице 2.2

Если в сети имеются крупные электродвигатели напряжением 6 и 10 кВ, то следует учитывать их собственные емкостные токи. Емкостной ток электродвигателя при внешнем ОЗЗ можно ориентировочно определить по следующим формулам

При Uн=6 кВ Iсд=0,017.Sндв                                                                                                   (2.13)

При Uн=10 кВ Iсд=0,03.Sндв где Sндв =Pн/(cosφн.ηн)

Таблица 2.2

Значение емкостных токов трехжильных кабелей с бумажной пропитанной изоляцией

Сечение жил кабеля мм2

Сеть 6 кВ Сеть 10 кВ

Uн=6кВ

Uн=10кВ

16 0,40 0,35 0,55
25 0,50 0,40 0,65
35 0,58 0,45 0,72
50 0,68 0,50 0,80
70 0,80 0,58 0,92
95 0,90 0,68 1,04
120 1,00 0,75 1,16
150 1,10 0,85 1,30
185 1,25 0,95 1,47
240 1,45 1,10 1,70

Емкостной ток замыкания на землю в трехфазной сети определяется следующим выражением

Ic=√3.Uн.ω.сф.10-6 .L                                                                         (2.14)

Где Uн- номинальное напряжение сети 35 000 В

ω=2 .π .ƒ- угловая частота сети – 314

Сф- удельная емкость сети одной фазы мкФ/км

L- длина линии, км.

Для сети напряжением 35 кВ при подстановке значений уравнение 1 примет вид

Ic=19 .Сф .L                                                                                      (2.15)

Расчетные значения емкости кабеля согласно техническим условиям (ТУ 3530-001-42747015-2005) на кабели с изоляцией пероксидносшиваемого полиэтилена на напряжения 6,10,15,20 и 35 кВ для сечений (1х150), (1х185) и (1х240) U=35 кВ соответственно равны 0,2; 0,22; 0,24 мкФ/км.

Тогда удельный емкостной ток (А/км) для этих сечений кабелей составит:

3,8 А- для (1х150);

4,18 А- для (1х185);

4,56 А- для (1х240).

Кроме этого в сети используются RC- цепочки. Согласно паспорту для них емкость на фазу одной цепи составляет С1ф=0,2 мкФ.

После реконструкции сети такие цепочки устанавливаются только на печных трансформаторах т.е. на каждую секцию будет приходиться дополнительная емкость С1ф=0,4 мкФ на фазу, это увеличит емкостной ток на каждой секции на

Ic=19. C1ф=19.0,4=7,6 А

Расчетные значения емкостных токов по секциям сети 35 кВ приведены в таблице 2.3.

Таблица 2.3 Расчет емкостных токов сети 35 кВ

№ ячейки Число жил и сечение кабеля Удельное значение Длина кабельной линии, км Емкостной ток, А

С1ф мкФ/км

Ic, а/км

1 секция
ячейка 2(ДСП-1) 6(1х150) 0,2

3,8(3,1*)

2х0,162

1,23(1,0*)

ячейка 3(АПК-1) 3(1х150) 0,2

3,8(3,1*)

0,260

0,99(0,81*)

ячейка 11(ФКУ-1) 3(1х150) 0,2

3,8(3,1*)

0,02

0,076(0,062*)

ячейка 01(ФТК 1) 3(1х150) 0,2

3,8(3,1*)

0,07

0,266(0,22*)

ячейка 04(секция выкл.) 6(1х240) 0,24

4,56(3,6*)

2х0,05

0,456(0,36*)

Ячейка 06 (ввод Т1) 9(1х185) 0,22

4,18(3,3*)

3х0,14

1,756(1,39*)

RC- цепочка (2 шт.) 2х0,2 3,8(-) 7,6
Итого по первой секции 12,37 А (3,85) А
2 секция
ячейка 17(ТРГ) 9(1х185) 0,22

4,18(3,3*)

3х0,135

1,693(1,34*)

ячейка 14(ФКУ 2) 3(1х150) 0,2

3,8(3,1*)

1х0,155

0,589(0,48*)

ячейка 15(ФКЦ 3) 6(1х150) 0,2

3,8(3,1*)

2х0,160

1,216(1,00*)

ячейка 16(ФКЦ 4) 6(1х150) 0,2

3,8(3,1*)

2х0,160

1,216(1,00*)

ячейка 09(ДСП 2) 6(1х150) 0,2

3,8(3,1*)

2х0,300

2,28(1,86*)

ячейка 10(АПК 2) 3(1х150) 0,2

3,8(3,1*)

1х0,300

1,14(0,93*)

ячейка 12(ДГК 2) 3(1х150) 0,2

3,8(3,1*)

1х0,055

0,209(0,17*)

ячейка 08 ячейка 13 9(1х185) 0,22

4,18(3,3*)

3х0,007

0,088(0,075*)

ячейка 07(ввод от Т2) 9(1х185) 0,22

4,18(3,3*)

3х0,075

0,940(0,74*)

RC- цепочка – 2 шт. 2х0,2 3,8(-) 3х0,075 7,6(-)
Итого по второй секции 16,97 А, (7,59)А

*- расчетное значение по проекту реконструкции.

Суммарный емкостной ток двух секций 29,34 А. Как видно из расчетов согласно ПУЭ установка дугогасящих катушек необходима на обеих секциях, т.к. Ic>10 А.

2.3 Анализ режимов работы экранов кабельной сети 35 кВ при различных режимах работы сети

Распределительные сети выполняются одножильными кабелями из сшитого полиэтилена типа ПвВнг цепными линиями. Все кабели прокладываются в одной траншее горизонтально, как показано на рис. 2.3, от механических повреждений кабели защищены кирпичом на протяжении всех распределительных сетей.

Рассчитаем параметры кабеля ячейки 3 (АПК-1) ПвВнг-150 и ячейки 6 на вводе Т1 ПвВнг-185 На рис. 2.3 представлены геометрические размеры кабеля.

Описание: pic_dm_01.gif

Рис. 2.3 Геометрические размеры кабеля


На ток и напряжения в экране каждой фазы будет влиять не только ток жилы этой фазы, но и токи жил и экранов соседних фаз. Учтем это, для чего обратимся к рис. 2.4

Описание: треуго.bmp

Рис 2.4 Группа из трех однофазных кабелей

Уравнения фазы А, описывающие взаимодействия на рис 2.4, следующие:

∆Uжа=ZжIжА+ZжэIэА+Zк(IжВ+IэВ)+Zк(IжС+IэС), (2.16)

∆Uэа=ZэIэА+ZжэIэА+Zк(IжВ+IэВ)+Zк(IжС+IэС).                                      (2.17)

Ранее в однофазной постановке было получено, что для медных экранов Iэ ≈ Iж. Таким образом, справедливо (IжВ + IэВ) ≈ 0 и (IжС + IэС) ≈ 0, т.е. фазы В, С не могут компенсировать влияние тока фазы А. Следовательно, рассмотренный на примере однофазного кабеля механизм возникновения токов в экранах остается справедливым и для группы из трех однофазных кабелей.

Предположим, что имеет место симметричный режим IжА+ IжВ + IжС =О, при котором все же нет токов в экранах (заземленных по концам) трехфазной группы однофазных кабелей. Тогда из второго уравнения системы получим равенство которое может быть справедливо лишь в случае Zжэ = Zк.


О=∆UэА=ZжэIжА+ZкIжВ+ZкIжС                                                                                                  (2.18)

Иными словами, фазы В и С могли бы полностью компенсировать ток в экране фазы А лишь только в том случае, когда они влияли бы на ток экрана фазы А так же хорошо, как это делает ток жилы фазы А.

Итак, токи и напряжения в экранах группы однофазных кабелей зависят от расстояния между кабелями, снижаясь с уменьшением этого расстояния. Размещать соседние кабели вплотную друг к другу нежелательно исходя из вопросов живности охлаждения кабеля. Поэтому заметные токи и напряжения в экранах присущи всем трехфазным группам однофазных кабелей в том случае, когда экраны заземлены с обоих концов кабеля.

Радикальными же способами снижения токов в экранах могут быть названы:

-  применение трехфазных кабелей вместо однофазных;

-  частичное разземление экранов;

-  заземление экранов по концам кабеля с одновременным применением транспозицией экранов.

Частичное разземление экранов.

Самый простой способ борьбы с токами в экранах - это разземление экрана в одном из концов кабеля, как это показано на рис.2.5 В случае разземления экрана на его незаземленном конце относительно земли в нормальном режиме и при коротких замыканиях будет напряжение промышленной частоты. Пусть Uэ- наибольшее из всех режимов напряжение на экране относительно земли.

Описание: треуго.bmp

Рис. 2.5 Схема соединения экранов группы из трех однофазных кабелей в случае ,когда экран заземлен только с одной стороны.

Если для конкретного кабеля исключено прикосновение человека к экрану, то в качестве допустимого напряжения на экране можно принять то напряжение, которое отвечает прочности изоляции экрана, т.е. во всех режимах кабеля, имеющего незаземленный конец экрана, должно выполняться условие

Uэ < Uэдоп-1

где Uэдоп-1- допустимое напряжение промышленной частоты для изоляции экрана с точки зрения ее прочности.

Предположим, что в схеме рис. 2.5 имеет место превышение напряжением экрана допустимого значения. В этом случае можно предложить разделить экран кабеля на К несоединенных друг с другом секций равной длины, в каждой из которых экран заземлить лишь один раз (см. рис. 2.6, где показано К=2).

Описание: треуго.bmp

Рис 2.6. Схема соединения экранов группы из трех однофазных кабелей в случае, когда экран разделен на секции, заземленные один раз.

При большом числе секций К схема рис.2.6 теоретически эффективна, но практически трудно реализуема. Дело в том, что если по концам кабельной линии. как правило, имеются заземляющие устройства, к которым можно присоединить экраны кабеля, то на трассе таких устройств нет, и их надо предусматривать тем большем количестве, чем больше К. Поэтому более удобной следует признать схему рис. 2.7, которая:

-  требует меньшего количества заземляющих устройства;

-  безопаснее для персонала.

Описание: треуго.bmp

Рис. 2.7 Схема соединения экранов группы из трех однофазных кабелей в случае, когда экран разделен на две секции, заземленные один раз со стороны концевых подстанций

С учетом справочных данных определим расчетные параметры кабеля и сведем их в таблицу.

Таблица 2.5 Данные для расчета параметров кабеля ПвВнг

Величина  (150х1) (185х1) (240х1)

внешний радиус жилы, r1 м

8 • 10-3

9 • 10-3

10 • 10-3

внутренний радиус экрана, r2 м

19,3 • 10-3

20,3 • 10-3

21,3 • 10-3

внешний радиус экрана, r3 м

19,5 • 10-3

20,5 • 10-3

21,5 • 10-3

внешний радиус кабеля, r4 м

21 • 10-3

22 • 10-3

23• 10-3

относительная диэлектрическая проницаемость изоляции между жилой и экраном, εг (о.е.)

24 24 24

относительная диэлектрическая проницаемость изоляции экрана, ε2 (о.е.)

24 24 24
расстояние между осями соседних фаз в случае расположения в вершинах равностороннего треугольника, S м

42 • 10-3

44 • 10-3

46 • 10-3

глубина заложения кабеля, h м 1 1 1
длина кабеля, м 260 140 50
частота напряжений и токов,F Гц 50 50 50

удельное сопротивление материала, рж и рэ (Ом • м)

2 •10-8

2 •10-8

2 •10-8

Сечение жилы, Fж м2

0,15 •10-3

0,185 •10-3

0,24 •10-3

Сечение экрана, F3 м2

0,025 • 10-3

0,025 • 10-3

0,025 • 10-3

Абсолютная магнитная проницаемость вакуума, μо Гн/м

12,56 • 10-7

12,56 • 10-7

12,56 • 10-7

Круговая частота напряжений и токов, ω рад/с 314 314 314

Страницы: 1, 2, 3


© 2010 Реферат Live