Рефераты

Дипломная работа: Реконструкция и модернизация подстанции "Ильинск"

6.2 Выбор трансформаторов тока и напряжения

6.2.1 Выбор трансформаторов тока

На стороне 110 кВ для силового трансформатора выбираем встроенные в трансформатор ТТ (см. таблицу 6.3).

Количество ТТ на один ввод: 2 штуки.

На стороне 35 кВ выбираем встроенные в выключатель ТТ, выбор и обоснование которых приведены в таблице 6.4. Количество ТТ на выключатель 12 штук.

На стороне 10 кВ выбор и обоснование ТТ представлен в таблице 6.5

Таблица 6.4

Выбор ТТ на стороне ВН (110 кВ )

 Условия

 выбора

 Численное

 Значение

 ТВТ-110-I-150/5

(для силового тр-ра)

 Uном ³Uсети

 Uсети =110 кВ

 Uном=110 кВ

 Iном ³Iраб,max

 Iраб,max=60.9А

 Iном =150 А

 iдин³iуд

 iуд=4.5 кА

 iдин=20 кА

 I2×t ³Bк

 Bк=11.9 кА2×с

 I2×t=133 кА2×с


Таблица 6.5

Выбор ТТ на стороне СН (35 кВ )

 Условия

 Выбора

 Численное

 значение

 На вводе секционный  на линии
 ТВ-35-III- 300/5  ТВ-35-III-300/5 ТФЗМ-35А-У1-150/5

 Uном³Uсети

Uсети =35 кВ

 Uном=35 кВ

 Uном=35 кВ

 Uном=35 кВ

Iном³Iраб,m

Iраб,max=154/ 77/38.5 А

 Iном =200 А

 Iном =100 А

 Iном =75 А

 iдин³iуд

iуд=4.37 кА

 iдин=10 кА

 iдин=10 кА

 iдин=15 Ка

 I2×t ³Bк

Bк=11.2кА2с

 I2×t=400кА2с

I2×t=400кА2с

I2t=15.9кА2с

Таблица 6.6

Выбор ТТ на стороне НН (10 кВ)

 Условия

 выбора

 Численное

 значение на вводе

ТЛМ-10- 2УЗ

 Численное

 Значение на линиях

ТЛМ-10-2УЗ

Uном ³Uсети

Uсети =10 кВ

 Uном=10 кВ

Uсети =10 кВ

 Uном=10 кВ

Iном ³Iраб,max

Iраб,max=115 А

Iном =200 А8

 Iраб,max= 20А

 Iном =100 А

iдин³iуд

iуд= 10.6 кА

 iдин=52 Ка

 Iуд=2.4 кА

 iдин=17.6 кА

I2×t ³Bк

Bк=66.3 кА2×с

I2×t=306кА2с

Bк=46.1кА2с

I2×t=119кА2с

Условия

 выбора

Значение для секционного

 ТТ

ТЛМ-10-2УЗ

 ТВТ-I-10-600/5

(встроенный в тр-р)

Uном ³Uсети

Uсети =10 кВ

Uном=10кВ

 Uном=10 кВ

Iном ³Iраб,max

Iраб,max=57.7 А

Iном =100 А

 Iном =600 А

 iдин³iуд

iуд=10.6 кА

iдин=17.6Ка

 iдин=85.5 кА

 I2×t ³Bк

Bк=66.3 кА2×с

 I2×t=119.1кА2×с

I2×t=2350 кА2×с

6.2.3 Выбор трансформаторов напряжения

Условие выбора ТН:

Uном ³Uсети (6.2.1).

В данном проекте на место деионтируемых трансформаторов напряжения марки ЗНОМ-35 и НТМИ-10 устанавливаются НАМИ-35 и НАМИ-10.Этот тип трансформатора напряжения является масштабным измерительным преобразователем и предназначен для выработки сигнала измерительной информации для электрических измерительных приборов и цепей учета, защиты и сигнализации в сетях 10-35 кВ с изолированной нейтралью. В отличие от НТМИ-НАМИ, благодаря антирезонансным свойствам имеет повышенную надежность и устойчив к перемежающимся дуговым замыканиям сети на землю.Для обеспечения своей устойчивости он не требует принятия каких-либо дополнительных мер со стороны потребителя.

ТН подключаются через предохранители- на 35 кВ-типа ПКТ-102-35-20-8У3:

Uном=35 кВ, Iном пр.=50 А, Iоткл.ном=2.5 кА; на 10кВ ПКТ-104-10-200-12.5У3: Uном=10кВ, Iном пр.=50 А, Iоткл.ном=2.5 кА.

Выбор ТН представлен в таблице 4.7

Таблица 6.7 Выбор ТН

 Тип ТН

 Uном , кВ

 Uном1, кВ

 Uном2, В

Uном.доп, В

Sном, ВА (0.5)

 Sпред, ВА

 НКФ-110-83У1  110  110/Ö3 100/Ö3  100  400  2000
 НАМИ-35-УХЛ1  35  35/Ö3 100/Ö3  100/3  150  1200
НАМИ-10-УХЛ1  10  10  100  100/3  120  1000

Для РУНН-10 кВ выбираем камеры высоковольтных сборных РУ серии К-37, с одной системой шин , одностороннего обслуживания на напряжение до 110 кВ и ток до 1000 А с вакуумным выключателем серии BB/TEL-10 и приводом к ним типа БУ/TEL-220-10 . Т.к.привод взаимозаменяемый с существующими пружинномоторными и электромагнитными приводами (ПЭ-11, ПП-61, ППО-10 и т.п.),то адаптация цепей РзиА этих ячеек к работе с выключателями BB/TEL-не требуется.

Аппаратура первичной коммутации размещена в пределах камеры . Сборные шины вне камеры . Разъединители и выключатели нагрузки со стационарными заземляющими ножами и блокировками.

6.3 Выбор оборудования установленного в нейтрали трансформаторов

В нейтрали трансформатора, на стороне 35 кВ устанавливаются:

1. Ограничители перенапряжения (ОПН);

2. Дугогасительная катушка;

3. Заземляющий разъединитель марки ЗОН-110 М-1-У1;

4. Трансформаторы тока ТВТ-35-1-300/5.

4.3.1 Выбор ограничителей перенапряжения

Ограничитель перенапряжения (ОПН)-это защитный аппарат, состоящий из нелинейного металлооксидного сопротивления, заключенного в изоляционную покрышку.Сопротивление ОПН состоит из последовательно соединенных варисторов. Основным отличием ОПН от разрядника, определяющим особенности его выбора и эксплуатации, является постоянное подключение к сети, а не через искровой промежуток.

Создание ограничителей перенапряжения позволило отказатся от дорогостоящих и ненадежных искровых промежутков, значительно (на 30-50%) снизить уровень ограничения коммутационных перенапряжений, в 2-3 раза улучшить массово-габаритные показатели защитных аппаратов.

Специалистями предрприятия “Таврида Электрик” разработаны типовые “Рекомендации по выбору и применению ограничителей перенапряжений”.По желанию потребителя выбор необходимых ОПН может быть выполнен специалистами предприятия-изготовителя,что и было сделано при выполнении проекта.

Условие выбора ограничителей перенапряжения:

Uном =Uсети (6.3.1)

Параметры ОПН представлены в таблице 6.8

Таблица 6.8

Параметры и технические данные ограничителей перенапряжения

Тип ОПН

 ОПН-У/TEL

 110/70

 ОПН-Т/TEL

 35/40.5

 ОПН-Т/TEL

 10/10.5

Класс напряжения сети

 Uном =110 кВ

 Uном =35 кВ

 Uном =10 кВ

Наибольшее рабочее длительно допустимое напряжение

 Uдлит.доп =70 кВ

 Uдлит.доп =40.5 кВ

 Uдлит.доп=10.5 кВ

Номинальный разрядный ток,при импульсе 8/20мкс

 Iном.разр=10 кА

 Iном.разр=10 кА

Iном.разр=10 кА

Максимальная амплитуда импульса тока 4/10мкс

 Iампл =100 кА

 Iампл =100 кА

 Iампл =100 кВ

В нейтраль главного понизительного трансформатора ставим разрядники ОПН-Т/TEL 35/38.5 и OПН-Т/TEL 10/10.5.

6.3.2 Выбор дугогасительной катушки

Задача эксплуатации дугогасительной катушки (ДК) состоит в том, чтобы уменьшить ток замыкания на землю и тем самым обеспечить быстрое погасание заземляющей дуги. При значение тока КЗ в изолированной нейтрали более 10 А повляется необходимость установки ДК.

Произведем расчет однофазного тока короткого замыкания на землю в сети 35 кВ.

В сетях с изолированной нейтралью в точке замыкания фазы на землю проходит ток, равный геометрической сумме емкостных токов неповрежденных фаз:

Ic=3×Uфjw×C ,        (6.4.1)

где Iс-ток замыкания на фазу, А;

С=С0×l-емкость сети, Ф;

w=2p¦-угловая частота,с-1.

С0=в0×10-6/2p¦ ,                       (6.4.2)

где    в0-удельная проводимость сети, (в0=2.65см).

Для ВЛ-35 “Самино-1”, “Самино-2”:

С0=2.65×10-6/(2×3.14×50)=8.44×10-9 [Ф/км] ,

С=25.5×8.44×10-9=2.15×10-7 [Ф] ,

Ic=3×(35000/Ö3)×314×2.15×10-7=4.1 [А].

Аналогичным способом определим I cдля остальных ВЛ-35 кВ:

Для ВЛ-35 “Быково”: С0=8.44×10-9 Ф/км, С=1.5×10-7 Ф, Iс=2.86 А;

Для ВЛ-35 “Кошкино”: С0=8.44×10-9 Ф/км, С=1.16×10-7 Ф, Iс=2.2 А;

åIc=4.1+4.1+2.86+2.2=13.26А>10A.

Таким образом необходима установка дугогасительной катушки.

Параметры катушки приведены в таблице 6.9


Таблица 6.9 Параметры дугогасящей катушки

 Тип Типовая мощность, кВ×А Номинальное напряжение сети, кВ Номинальное напряжение реактора, кВ Предельный ток реактора, А

 Трансформатор

 тока

 Масса, кг
 Тип Масла Общая
РЗДСОМ-310/35У1  310  35 38.5/Ö3  25 ТВ-35-III-200/5У2  880  2100

6.4 Выбор шин

6.4.1 Выбор шин на стороне 110 и 35 кВ

Так как расширяемая подстанция блочного типа, то вся ошиновка оборудования выполняется из аллюминиевых труб, которые расчитывает и поставляет предприятие-изготовитель,в связи с этим расчет ошиновки выполненных из аллюминевых труб в проекте не выполняется .

 Согласно расчетам предприятия-изготовителя на стороне 110 кВ устанавливаем аллюминиевые трубы наружным диаметром 16 мм, при этом Iдоп=295А>61А;

На стороне 35 кВ устанавливаем аллюминиевые трубы наружным диаметром 20 мм, при этом Iдоп=345А>154А.

6.4.2 Выбор шин на стороне 10 кВ

Iннраб,max=115.5 [A],

gмин= Ö Вк /ct= Ö66.3×106 /90=90.47 [мм2].

Сборные шины выполним жесткими алюминиевыми.Выбираем однополосные алюминиевые шины прямоугольного сечения размером b´h=50´5 мм:


Iдоп=665 А> Iннраб,max=115.5 A,

условие по допустимому току выполняется.

Площадь поперечного сечения : S=2.49 cм2 ,

масса 1 м шины :0.672 кг ( табл.7.2[2]).

Механическая система:две полосы-изоляторы должны иметь частоту собственных колебаний больше 200 Гц , чтобы не произошло резкого увеличения усилий в результате механического резонанса.Исходя из этого первое условие выбора пролёта:

 

l £ 0.133×10-2 × 4 Ö E× Jn /mn , (6.4.3)

где Jn=b×h3/12 – момент инерции полосы;

mn = 2.152 кг/м ;

E=7×1010 Па – модуль упругости.

Второе условие выбора такое, чтобы электродинамические силы, возникающие при КЗ не вызывали соприкосновение полос:

l n £ 0.216 × Öаn/ iуд× 4 Ö E× Jn /кср , (6.4.4)

где    кср=0.47;

аn=2×0.8=1.6 см – расстояние между осями полос.

По первому условию

Jn=b×h3/12=5×0.53/12=0.34 ,

тогда l=0.133×10-2 4 Ö 7×1010×0.05/0.672 =0.36 [м].


По второму условию


l n =0.216 × Ö 1.6/ 10.6×103 × 4Ö 7×1010×0.05/0.47 =0.78 [м]

Принимаем l n =0.36 м ,

тогда число прокладок в пролете n=l / l n-1 , где l=1.2 м

n=1.2/0.36 – 1=2.3 принимаем n=2

При двух прокладках в пролете, расчетный пролет

l n=l /n+1=1.2/3=0.4 [м].

Определим силу взаимодействия между полюсами:

 fn= (iуд2×кср/4×h) ×10-7, (6.4.8)

 fn= ((10.6×103)2×0.47/4×0.005) ×10-7=264.05 [Н/м].

Напряжение в материале полос:

fn × l n2

 sn=                                (6.4.9)

12× Wn

 

где Wn= h2×b/6 – момент сопротивления одной полосы ;

Wn= 0.52×5/6=0.21 , тогда

 sn =264.05×0.42/12×0.21=16.76 [МПа].


Напряжение в материале шин от взаимодействия фаз:

 

l2×iуд2

sф= Ö3 ×10-8                                       , (6.4.10)

а× Wср

 

где    Wср = h2×b/3 – момент сопротивления;

Wср = 0.52.5/3=0.42 ,

а=0.8 – расстояние между фазами.

sф=1.732×10-8×1.22×10.62×106/0.8×0.42=8.3 [МПа],

шины остаются механически прочными , если

sрасч=sn+sф£sдоп ; (6.4.11)

sдоп=75 [МПа],

sрасч=16.76+8.3=25.1<75 условие выполняется.


7. РАСЧЕТ УСТРОЙСТВ ЗАЗЕМЛЕНИЯ И МОЛНИЕЗАЩИТЫ

При расчёте молниезащиты используется методика из [3]. Принимаем высоту молниеотвода h=50 м ,(см.рис.6)

Зона защиты одиночного стержневого молниеотвода

Равнобедренный треугольник:                     &#13;&#10;        &#13;&#10;&#13;&#10;   hx&#13;&#10;&#13;&#10;&#13;&#10;ffgf&#13;&#10;                                                                                                 О

                                                                                                О’       

                                                                                               

                                                                                                   

                                                                                            K       rx                    M

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7


© 2010 Реферат Live