Дипломная работа: Модернизация системы электроснабжения цеха по производству хлебобулочных изделий ООО "Пальмира"

Сопротивления элементов в цепи короткого замыкания в относительных единицах, приведенные к базисным величинам.

Задаемся базисными величинами [3]

Sб=100 МВА

Uб1=115 кВ

Реактивные сопротивления элементов

 (1.31)

где –безразмерная величина реактивных сопротивлений элементов;

li – длина участка, км;

х0 – удельное сопротивление;

х0 = 0,4 для воздушной линии [5]

n – количество проходящих линий;

Uср – среднее напряжение, кВ;

=0, т.к.

==

, (1.32)

где Sн–номинальная мощность, МВА

 (1.33)

где х0=0,08 для кабельных линий [5]

Активные сопротивления элементов в точке 1

 (1.34)

где r0 – удельное активное сопротивление линий

r0=0,26 [5]

 (1.35)

где ∆Ркз–потери мощности при коротком замыкании, кВт

Рассчитаем параметры при коротком замыкании в точке К1

Результирующее реактивное сопротивление для участка 1

Результирующее активное сопротивление для участка 1

Результирующее полное сопротивление для участка 1

Так как , то

 (1.36)

Базовый ток для точки 1

Iб1=, (1.37)

где Uб=10,5B – базовое напряжение

Iб1= кА

Трехфазный ток короткого замыкания для точки К1

Iпо1= кА (1.38)

Ударный ток для точки К1

iу1=, (1.39)

где ку1 – ударный коэффициент

ку1=1,8 (без учета активного сопротивления) [1]

iу1=кА

Мощность короткого замыкания для точки К1

Sk1= МВА (1.40)

Рассчитаем параметры при коротком замыкании в точке К2

Результирующее реактивное сопротивление для участка 2

Результирующее активное сопротивление для участка 2

Результирующее полное сопротивление для участка 2

Базовый ток для точки 2

Iб2= кА

Трехфазный ток короткого замыкания для точки К2

Iпо2= кА

Ударный ток для точки К2

iу2=,

где ку2=1,8 (без учета активного сопротивления) [1]

iу2= кА

Мощность короткого замыкания для точки К2

Sк2= МВА

1.11 Выбор высоковольтного кабеля

1.11.1 Расчетный ток, протекаемый в кабельной линии

Iр= (1.41)

Iр= А

1.11.2 Экономическое сечение кабеля

Fэ=, (1.42)

где Fэ – экономическое сечение кабеля, мм2

jэ – экономическая плотность тока, А/мм2

jэ=1,4 А/мм2 [2]

Fэ= мм2

По длительно допустимому току для прокладке в воздухе с t=25оС выбираем кабель с алюминиевыми жилами с бумажной пропитанной маслоканифольной и нестекающей массами изоляцией в свинцовой оболочке АСБ(335), сечение которого F=35 мм2 [2]

Fэ<F

7,65<35

1.11.3 Проверка кабеля по току короткого замыкания на термическую стойкость

Минимальное сечение, устойчивое к токам КЗ

Fmin=, (1.40)

где Fmin – минимальное сечение, устойчивое к токам КЗ, мм2;

tоткл – время отключения кабеля при КЗ, с;

tоткл=0,12 с [5]

Та – постоянная затухающая для апериодического тока КЗ, с;

Та=0,01 с [5]

с – постоянный коэффициент;

с=85 [5]

Fmin= мм

Условие проверки на термическую стойкость к токам КЗ Fmin<F выполняется, т.к. 4,18<35, значит кабель, устойчив к токам КЗ.

1.11.4 Проверка выбранного сечения кабеля по потерям напряжения

∆U=, (1.41)

где ∆U – потери напряжения, %;

l – длина кабельной линии, км

∆U=

Условие проверки ∆U<∆Uд выполняется, т. к. 0,084%<5% [9].

Окончательно выбираем кабель АСБ(335) [2].

1.12 Выбор выключателя и выключателя нагрузки

1.12.1 Выбор вакуумного выключателя

Таблица 1.8

Выбираем BB/TEL-6–4/400-У2

1.12.2 Выбор выключателя нагрузки

Для коммутации электрических цепей в номинальном режиме перегрузки используется выключатель нагрузки, имеющий облегченную конструкцию дугогасительной камеры и меньшую стоимость.

Таблица 1.9

Выбираем ВНПу-6/80–17УЗ

где П – пружинный

у – с усиленной контактной схемой;

УЗ – климатическое исполнение

Выбираем предохранитель ПК-101–6–10–31.5–40УЗ [6]

Таблица 1.10

Произведенный расчет выполнен в соответствии с действующими нормативными документами и инструкциями по ПТЭ и ПТБ.

2. Расчет защитного заземления и заземляющих устройств

Заземляющим устройством называют совокупность заземлителя и заземляющих проводников. Заземлителем называют металлический проводник или группу проводников, находящихся в непосредственном соприкосновении с землей. Заземляющими проводниками называют металлические проводники, соединяющие заземляемые части электроустановок с заземлителем.

Заземляющие устройства должны удовлетворять требованиям обеспечения безопасности людей и защиты электроустановок, а также обеспечения эксплуатационных режимов работы. Все металлические части электрооборудования и электроустановок, которые могут оказаться под напряжением вследствие нарушения изоляции, заземляют. Каждый элемент установки, подлежащий заземлению, присоединяют к заземлителю или к заземляющей магистрали с помощью отдельного заземляющего проводника.

Сопротивление заземляющего устройства согласно ПУЭ не должно превышать 4 Ом, а в электроустановках с суммарной мощностью параллельно работающих генераторов и трансформаторов 100 кВА и ниже оно не должно быть больше 10 Ом. Расчет заземляющих устройств сводится главным образом к расчету собственно заземлителя, т.к. заземляющие проводники в большинстве случаев принимаются по условиям механической прочности и устойчивости к коррозии. Исключение составляют лишь установки с выносным заземляющим устройством. В этих случаях рассчитывают последовательно сопротивление соединительной линии и сопротивление заземлителя, чтобы суммарное не превышало расчетного.

2.1 Расчет сопротивления заземлителя

Устанавливается необходимое по ПУЭ допустимое сопротивление заземляющего устройства Rз. Если заземляющее устройство является общим для нескольких электроустановок, то расчетным сопротивлением заземляющего устройства является наименьше из требуемых.

 (2.1)

где расчетное напряжение на заземляющем устройстве принято равным 125 В, т.к. заземляющее устройство используется также для установок подстанции до 1000 В.

I=42 А – наибольший ток через заземление при замыкании на землю со стороны 6 кВ.

 Ом

Согласно ПУЭ Rз4 Ом; 2,974

2.2 Заземляющие устройства

Заземляющее устройство выполним в виде контура, проложенного на глубине 0,7 м, состоящего из вертикальных электродов диаметром 20 мм длиной 2 м и приваренных к их верхним концам горизонтальных электродов из стали диаметром 20 мм на расстоянии друг от друга 4 м.

Общая длина полосы l= м, предварительное количество стержней 46.

2.3 Расчет удельного сопротивления грунта

Определения удельного сопротивления грунта с учетом повышающих коэффициентов, учитывающих высыхание грунта летом и промерзание его зимой.

Срасч=кс∙с, (2.2)

где срасч – расчетное удельное сопротивление грунта, Ом∙м;

с – удельное сопротивление грунта, измеренное при нормальной влажности, Ом∙м;

с=100 Ом∙м для суглинка [6]

кс – коэффициент сезонности, учитывающий промерзание и просыхание грунта;

кс=1,15–1,45 – для вертикальных электродов [6]

кс=2,0–3,5 – для горизонтальных электродов [6]

2.3.1 Расчетное удельное сопротивление грунта для вертикальных электродов

срасч.в=1,25∙100=125 Ом∙м

2.3.2 Расчетное сопротивление грунта для горизонтальных электродов

срасч.г=3∙100=300 Ом∙м

2.4 Сопротивление растекания одного вертикального электрода

, (2.3)

где rв – сопротивление одного вертикального заземлителя, Ом;

l – длина заземлителя, м;

d – диаметр электрода, м;

t – глубина заложения, равная расстоянию от поверхности земли до середины заземлителя, м

 Ом

Определяется необходимое количество стержней.

, (2.4)

где nв – количество вертикальных стержней;

ŋв – коэффициент использования вертикальных заземлителей, зависящих от расстояния между ними а, их длины l и количества [7]

ŋв=0,55 для а/l=2 и n=46

Определяется сопротивление горизонтальных заземлителей

, (2.5)

где l – длина полосы, м

rг= Ом

Определяется сопротивление полосы в контуре

, (2.6)

где зг – коэффициент использования соединительной полосы в контуре из вертикальных электродов; [7]

зг=0,29 при а/l=2 и n=46

 Ом

Определятся необходимое сопротивление вертикальных заземлителей

 Ом

2.5 Уточнение количества стержней

Т.о. окончательно принимаем nґв=42.

Произведенный расчет выполнен в соответствии с действующими нормативными документами и инструкциями по ПТЭ и ПТБ ООО «Пальмира».

3. Тепловые расчеты

3.1 Определение теплопотерь через ограждения цеха по производству хлебобулочных изделий

3.1.1 Определение теплопотерь через наружные стены

В данной работе при определении тепловых потерь через наружные стены рассматриваем участок цеха по производству хлебобулочных изделий. Здание цеха является одноэтажным. Расчетную температуру наружного воздуха принимаем равной tнар=-220С; расчетную температуру воздуха внутри помещения принимаем равной tвн=250С.

Боковые наружные стены помещения изготовлены из кирпича на тяжелом растворе; с внутренней стороны стены покрыты известковой штукатуркой, с внешней – цементной штукатуркой.

dнар=0,025 м lнар=1,16 Вт/(м0С)

dк=0,64 м lк=0,81 Вт/(м0С)

dвн=0,015 м lвн=0,7 Вт/(м0С)

Степень черноты наружной поверхности e=0,9.

Высота здания h=7 м. Скорость ветра W=15 м/с.

Термическое сопротивление многослойной стенки

 (3.1)

Термическое сопротивление у внутренней поверхности стенки

Принимаем температуру внутренней поверхности стенки tвн.ст=7,416 0С

При внутренней температуре имеем следующие физические свойства воздуха: tвн=250С – Число Прандтля Pr=0,7036.

Коэффициент кинематической вязкости воздуха n=14,79∙10-6 м2/0С.

Коэффициент теплопроводности воздуха l=2,566∙10-2 Вт/(м0С).

Критерий Грасгофа:

, (3.2)

где bв-коэффициент объемного расширения воздуха

bв=1/(273+tвн)

Dt – перепад температур Dt=tвн – tвн.ст

,

l=h – высота здания

Произведение критерия Грансгофа на число Прандтля равно:

При (Gr∙Pr)>109 имеем турбулентный режим.

Определим конвективный коэффициент теплоотдачи при естественной циркуляции воздуха

, (3.3)

,

где h – высота здания.

Термическое сопротивление на внутренней поверхности стенки

, (3.4)

Термическое сопротивление на наружной поверхности здания

Коэффициент теплоотдачи

aнар=aк.нар+aл, (3.5)

где aк.нар – конвективный коэффициент теплоотдачи

aл – коэффициент теплоотдачи излучением

Пусть температура наружной поверхности стены tнар.ст= – 21.164 0С

aк=f(Re)

Критерий Рейнольдса:

Re = (W∙L)/n, (3.6)

где W – скорость ветра, W=15 м/с;

L – высота здания, L=7 м.

Физические свойства воздуха при tнар= – 220С:

коэффициент кинематической вязкости воздуха n=11,704∙10-6 м2/с;

коэффициент теплопроводности воздуха l=2,264∙10-2 Вт/(м2∙С).

Число Прандтля Pr=0,7174

, (3.7)

, (3.8)

, (3.9)

При Re > 5∙105 критерий Нуссельта можно определить по формуле:

где С=5,7 Вт/(м2К4) – коэффициент излучения абсолютно – черного тела

e=0,9 – степень черноты стены.

Проверка температуры наружной и внутренней поверхности стенки

R=Rвн+R+Rнар

R=0,28+0,8331+0,024=1,138 (м2∙С)/Вт       

Температура наружной поверхности стенки

tнар.п=tнар+((tвн-tнар)∙Rнар)/R

tнар.п=-22+((25+22)∙0,024)/1,138=-21,1770С

Dt – расхождение в заданной и полученной температуре не превышает 0,50С, следовательно дальнейших приближений делать не надо.

tвн.п=tвн – ((tвн – tнар)∙Rвн)/R

tвн.п=25 – ((25+22)∙0,28)/1,138=7,4040С       

Dt – расхождение в заданной и полученной температуре не превышает 0,5 0С, следовательно дальнейшие приближения делать не надо.

Общие теплопотери для цеха

Q=(F∙Dt)/R

где F – поверхность боковых стен цеха, соприкасающихся с наружным окружающим воздухом; F=519,345 м2

Dt – перепад температур; Dt=25 – (–22)=47 0С

R – общее термическое сопротивление; R=1,138 (м2∙С)/Вт

Q=(519,345∙47)/1,138=17798,29 Вт

Общие теплопотери через стены цеха составляют Qст=17798 кВт

3.2 Расчет теплопотерь через окна

3.2.1 Термическое сопротивление воздушной прослойки

В данном случае мы имеем дело с трехслойной плоской стенкой. Два слоя стекла имеют толщину 1,5 мм. Ввиду весьма малой толщины стекол их термическим сопротивлением пренебрегаем, а учитываем только воздушную прослойку, толщина которой d=0,08 м. Ради облегчения расчета сложный процесс конвективного теплообмена в воздушной прослойке заменяется на элементарное явление теплопроводности, вводя при этом понятие эквивалентного коэффициента теплопроводности lэкв.

Если разделить lэкв на коэффициент теплопроводности воздуха l, то получим безразмерную величину e=lэкв/l, которая характеризует собой влияние конвекции и называется коэффициентом конвекции.

e=f (Gr∙Pr)

Критерий Грасгофа

где bв-коэффициент объемного расширения воздуха

bв=1/(273+tср)

Dt – перепад температур Dt=tвн.п – tнар.п

d=0,08 м – толщина воздушной прослойки

g=9,81 м/с2 – ускорение свободного падения

Допустим, что температура наружной поверхности окна tнар.п= – 20,938 0С, а температура внутренней поверхности окна tвн.п=4,115 0С, тогда средняя температура воздушной прослойки.

tср=0,5 (tнар.п+ tвн.п)=0,5 (–20,938+4,115)= – 8,4115 0С

При этой температуре физические свойства воздуха:

коэффициент теплопроводности воздуха l=2,373∙10-2 Вт/(м0∙С)

коэффициент кинематической вязкости воздуха n=12,57∙10-6 м2/с

Число Прандтля Pr=0,7112

Произведение критерия Грасгофа на число Прандтля равно:

При (Gr∙Pr)>103

, (3.10)

Эквивалентный коэффициент теплопроводности воздушной прослойки

lэкв=6,89∙2,373∙10-2=0,163 Вт/(м0∙С)

Термическое сопротивление воздушной прослойки

Rпр=d/lэкв

Rпр=0,08/0,163=0,49 (м2∙0С)/Вт

3.2.2 Термическое сопротивление у внутренней поверхности окна

Внутри здания всегда наблюдается естественная циркуляция воздуха. Известно, что конвективный коэффициент теплоотдачи при естественной циркуляции воздуха:

aк.вн=f (Gr∙Pr)

Найдем эти критерии при температуре воздуха в помещении tвн=250С и высоте окна l=3 м.

Критерий Грасгофа

где bв-коэффициент объемного расширения воздуха

bв=1/(273+tвн)

Dt – перепад температур Dt=tвн – tвн.п

l=3 м – высота окна

При температуре tвн=250С коэффициент кинематической вязкости воздуха

n=14,79∙10-6 м2/с

Ускорение силы тяжести g=9,81 м/с2

Критерий Прандтля при tвн=250С равен Pr=0,7036

Произведение критерия Грасгофа на число Прандтля равно:

При (Gr∙Pr)>109 имеем турбулентный режим

Определим конвективный коэффициент теплоотдачи при естественной

, (3.11)

где l – высота окна.

Коэффициент теплопроводности воздуха при tвн=250С l=2,566∙10-2 Вт/(м2∙0С)

Термическое сопротивление на внутренней поверхности стенки

3.2.2 Термическое сопротивление на наружной поверхности здания

Коэффициент теплоотдачи

aнар=aк.нар+aл

где aк.нар – конвективный коэффициент теплоотдачи

aл – коэффициент теплоотдачи излучением

Пусть температура наружной поверхности стены tнар.ст= – 20.938 0С

aк=f(Re)

Критерий Рейнольдса:

Re =(W∙L)/n

где W – скорость ветра, W=15 м/с

L – высота окна, L=3 м

Физические свойства воздуха при tнар= – 220С:

коэффициент кинематической вязкости воздуха n=11,704∙10-6 м2/с

коэффициент теплопроводности воздуха l=2,264∙10-2 Вт/(м2∙С)

Число Прандтля Pr=0,7174

При Re > 5x105 критерий Нуссельта можно определить по формуле:

где С=5,7 Вт/(м2∙К4) – коэффициент излучения абсолютно – черного тела e=0,937 – степень черноты гладкого стекла

3.2.3 Проверка наружной и внутренней поверхности окна

Общее термическое сопротивление

R=Rвн+R+Rнар

R=0,252+0,49+0,021=0,763 (м2∙С)/Вт

Температура наружной поверхности стенки

tнар.п=tнар+((tвн-tнар)∙Rнар)/R

tнар.п=–22+((25+22)∙0,021)/0,763=–20,927 0С

Dt – расхождение в заданной и полученной температуре не превышает 0,50С, следовательно дальнейших приближений делать не надо.

tвн.п=tвн – ((tвн – tнар)∙Rвн)/R

tвн.п=25 – ((25+22)∙0,252)/0,763=4,12 0С      

Dt – расхождение в заданной и полученной температуре не превышает 0,5 0С, следовательно дальнейшие приближения делать не надо.

3.2.4 Общие теплопотери для цеха

Q=(Fок ∙Dt)/R

где Fок – поверхность окон цеха; Fок=90 м2

Dt – перепад температур; Dt=25 – (–22)=47 0С

R – общее термическое сопротивление; R=1,138 (м2∙С)/Вт

Q=(90∙47)/0,763=4600,26 Вт

Общие теплопотери через окна цеха составляют Qок=4,6 кВт

3.3 Расчет теплопотерь через потолок

Потолок изготовлен из бетонных плит, покрытых сверху двойным слоем рубероида на битумной мастике.

Для бетонной плиты коэффициент теплопроводности l1=1,28 Вт/(м∙0С), толщина d1=300 мм. Для битумной мастики l2=0,23 Вт/(м∙0С), d2=2 мм.

Для рубероида l3=0,174 Вт/(м∙0С), d3=4 мм.

Степень черноты наружной поверхности e=0,9, скорость ветра W=15 м/с;

Температура наружного воздуха tнар=-220С, температуру воздуха под чердачным перекрытием принимаем на 30С выше, чем в рабочей зоне (tраб=250С) tвн=28 0С.

3.3.1 Термическое сопротивление многослойной стенки

3.3.2 Термическое сопротивление у внутренней поверхности стенки

Принимаем температуру внутренней поверхности стенки tвн.ст=1,35 0С

При внутренней температуре имеем следующие физические свойства воздуха: tвн=280С – Число Прандтля Pr=0,703

Коэффициент кинематической вязкости воздуха n=15,06∙10-6м2/0С.

Коэффициент теплопроводности воздуха l=2,59∙10-2Вт/(м0∙С).

Критерий Грасгофа

где bв-коэффициент объемного расширения воздуха

bв=1/(273+tвн)

Dt – перепад температур Dt=tвн – tвн.ст

Произведение критерия Грасгофа на число Прандтля равно:

При (Gr∙Pr)>109 имеем турбулентный режим.

Определим конвективный коэффициент теплоотдачи при естественной циркуляции воздуха

где h – ширина потолка.

Термическое сопротивление на внутренней поверхности стенки

3.3.3 Термическое сопротивление на наружной поверхности здания

Коэффициент теплоотдачи

aнар=aк.нар+aл

где aк.нар – конвективный коэффициент теплоотдачи;

aл – коэффициент теплоотдачи излучением.

Пусть температура наружной поверхности стены tнар.ст= – 20 0С

aк=f(Re)

Критерий Рейнольдса

Re = (W∙L)/n

где W – скорость ветра, W=15 м/с

L=15 м – ширина потолка.

Физические свойства воздуха при tнар= – 220С:

коэффициент кинематической вязкости воздуха n=11,704∙10-6 м2/с

коэффициент теплопроводности воздуха l=2,264∙10-2 Вт/(м2∙С)

При Re > 5x105 критерий Нуссельта можно определить по формуле:

где С=5,7 Вт/(м2∙К4) – коэффициент излучения абсолютно-черного тела

e=0,96 – степень черноты потолка.

3.3.4 Проверка температуры наружной и внутренней поверхности стенки

R=Rвн+R+Rнар

R=0,232+0,27+0,0278=0,5298 (м2С)/Вт

Температура наружной поверхности стенки

tнар.п=tнар+((tвн–tнар)∙Rнар)/R

tнар.п=–22+((28+22)∙0,0278)/0,5298=–19,8 0С

Dt – расхождение в заданной и полученной температуре не превышает 0,50С, следовательно дальнейших приближений делать не надо.

tвн.п=tвн – ((tвн – tнар)∙Rвн)/R

tвн.п=28 – ((28+22)∙0,232)/0,5298=1,6 0С

Dt – расхождение в заданной и полученной температуре не превышает 0,5 0С, следовательно дальнейшие приближения делать не надо.

3.3.5 Общие теплопотери для цеха

Q=(Fпов∙Dt)/R

где Fпов – поверхность боковых стен цеха, соприкасающихся с наружным воздухом;

Dt – перепад температур; Dt=28 – (–22)=50 0С;

R – общее термическое сопротивление; R=0,5298 (м2∙С)/Вт.

Q=(5915∙50)/0,5298=70158,55 Вт

Общие теплопотери через стены цеха составляют Qпт=70,159 кВт.

3.4 Расчет теплопоступлений в цех

3.4.1 Теплопоступления от станков

Таблица 3.1

Общая мощность станков Nобщ=261,7 кВт

Теплопоступления от станков можно определить по формуле:

Qст=N∙n1∙n2∙n3∙n4, (3.12)

где N – общая наименьшая мощность электропривода станков;

n1 – коэффициент использования мощности электродвигателя;

n2 – коэффициент одновременности работы электродвигателей;

n3 – коэффициент загрузки (отношение величины среднего потребления мощности к максимально необходимой);

n4 – коэффициент характеризующей какая часть энергии превратилась в тепловую и осталась в помещении;

Для приближенных вычислений теплопоступлений в цеха по производству хлебобулочных изделий принимают:

n1∙n2∙n3∙n4=0,25 – при работе станков без охлаждающей эмульсии; [2]

n1∙n2∙n3∙n4=0,2 – при работе станков с охлаждающей эмульсией (охлаждающая эмульсия применяется для крупных токарных станков, фрезерных, расточных, круглошлифовальных и плоскошлифовальных станков).

Qст=N∙0,25, (3.13)

Qст=261,7∙0,25= 65,43 кВт

3.4.2 Теплопоступления от искусственного освещения

Qосв=N∙h (3.14)

где N – суммарная мощность источников освещения на данном участке цеха;

N=35 кВт

h – коэффициент перехода электрической энергии в тепловую. h=0,95

Qосв=35∙0,95= 33,25 кВт

3.4.3 Теплопоступления от людей, работающих в цеху по производству хлебобулочных изделий

Работы в цеху относятся к категории работ средней тяжести – 2Б. При этом затраты энергии для одного человека составляют 200 – 250 ккал/ч. [8]

Общее теплопоступление от работников цеха можно посчитать по формуле:

Qч=Nч∙qч, (3.15)

где qч – тепловыделение от одного человека qч =200 ккал/ч;

Nч – минимальное количество работников данного цеха одновременно находящихся на своих рабочих местах Nч=30;

Qч=30∙200=6000 ккал/ч или Qч= 6960 Вт

3.4.4 Общее теплопоступление в цех по производству хлебобулочных изделий

Qпост=Qст+Qосв+Qч

Qпост=65,43+33,25+6,96=105,64 кВт

3.5 Расчет теплопотерь через полы

Рассчитаем теплопотери через неутепленные полы, расположенные на грунте.

Толщина плиты перекрытия d=0,2 м, теплопроводность l=1,92 Вт/(м0∙С)

Ширина пола Н=15 м, длина пола L=59 м

Для неутепленных полов термическое сопротивление:

Для первой зоны RH1=2,15 (м0∙С)/Вт.

Для второй зоны RH2=4,3 (м0∙С)/Вт.

Для третьей зоны RH3=8,6 (м0∙С)/Вт.

Для четвертой зоны RH4=14,2 (м0∙С)/Вт.

Определим площади зон:

Площадь первой зоны F1=4∙(L+H)=4∙(15+59)=296 м2.

Площадь второй зоны F2=4∙(L+H – 12)=248 м2.

Площадь третьей зоны F3=4∙(L+H – 20)=216 м2.

Площадь четвертой зоны F4=3∙47=141 м2.

Площадь четвертой зоны можно определить следующим образом:

F4=Fобщ – F1 – F2 – F3 + 4∙2∙2=885 – 296 – 248 – 216 – 16=141 м2

, (3.16)

Теплопотери через полы составляют Qп=8,985 кВт.

3.6 Потери тепла с инфильтрацией

Определим расход тепла на инфильтрацию воздуха. В производственных помещениях расход тепла на нагрев холодного воздуха, поступающего вследствие инфильтрации через притворы окон, дверей, ворот доходят до 30 – 40% от основных теплопотерь. Затраты тепла на нагревание инфильтрационного воздуха, когда все щели в окнах и дверях уплотнены, рассчитывают путем увеличения на 5 – 10% отопительной нагрузки здания.

В нашем случае, нельзя сказать, что все щели в окнах и дверях уплотнены. К тому же, в данном цехе по производству хлебобулочных изделий имеются достаточно большие светопрозрачные ограждения, которые являются источником наиболее интенсивного охлаждения помещений.

Ворота на данном участке являются двойными. Исходя из всего вышесказанного, можно сделать следующий вывод: потери тепла с инфильтрацией для данного цеха по производству хлебобулочных изделий составляют 2% от основных теплопотерь через ограждения.

Qпот=Qок+Qст+Qпол+Qпотол+Qвор

Qпот=4,6+17,798+8,985+64,48+1,966=97,82 кВт

Qинф=0,02∙97,829=1,95 кВт

3.6.1 Определение суммарных теплопотерь

цех мощность теплоснабжение теплопотери

Qпотерь=Qст+Qок+Qпп+Qвор+Qпт+Qинф

где Qст – теплопотери через стены;

Qок – теплопотери через окна;

Qпол – теплопотери через полы;

Qпт – теплопотери через потолок;

Qвор – теплопотери через ворота;

Qинф – потери тепла с инфильтрацией;

Qпот=17,79+4,6+8,98+70,15+1,96+1,95=147,719 кВт

3.6.2 Определение расчетной тепловой нагрузки

Qот=Qпот – Qпост

где Qпост – теплопоступления в цех;

Qот=147,719 – 105,64=42,079 кВт.

Заключение

Реконструкция действующей схемы электроснабжения цеха по производству хлебобулочных изделий позволяет значительно повысить надежность электроснабжения и производительность труда цеха. Усовершенствованная схема дает возможность сократить время простоя основного технологического оборудования при выводе его из работы в ремонт или при аварийных ситуациях.

В данной работе предусмотрена реконструкция действующей трансформаторной подстанции, то есть демонтаж этой подстанции с щитом управления и введение в работу комплектной ТП с запиткой РП и единичных электроприемников цеха с шин КТП. Это позволяет экономить средства и обеспечивает полное заполнение электрической схемы цеха. Повышенная схема электроснабжения ведет к снижению амортизационных отчислений на ремонт и эксплуатацию технологического оборудования. Предложенная схема обеспечивает бесперебойное питание потребителей даже в пик нагрузок.

Оптимизация системы промышленного электроснабжения заключается в рациональном принятии решений по выбору сечений кабелей и проводов, защитной аппаратуры (автоматических выключателей). Это даст предприятию дополнительные средства за счет сокращения непроизводственных расходов, что ведет к увеличению выпускаемой продукции ООО «Пальмира».

Список литературы

1.  Естественное и искусственное освещение. Нормы проектирования. СН и П II – 4 – 79. – М.: Стройиздат, 1980.

2.  Правила устройства электроустановок. – М.: Энергоатомиздат, 1992.-385 с.

3.  Коновалова Л.Л., Рожкова Л.Д. Электроснабжение промышленных предприятий и установок.-М.: Энергоатомиздат, 1989.–528 с.

4.  Липкин Б.Ю. Энергоснабжение промышленных предприятий и установок. - М.: Высшая школа, 1990.–496 с.

5.  Неклепаев Б.Н., Крючков И.П. Электрическая часть электростанций и подстанций: Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования. - М.: Энергоатомиздат, 1989.–608 с.

6.  Ойфман С.В., Самойлович Г.В. Каталог информэлектро. - М.: Информэлектро, 1987.

7.  Райцельский Л.А. Справочник по осветительным сетям. – М.: Энергия, 1977–288 с.

8.  Рожкова Л.Д., Козулин В.С. Электрооборудование станций и подстанций.-М.: Энергия, 1980.–600 с.

9.  Федоров А.А. Справочник по электроснабжению промышленных предприятий. В 2-х т. Т.1-М.: Энергия, 1973.–520 с.

10.  Федоров А.А., Старкова А.Е. Учебное пособие по курсовому и дипломному проектированию - М.: Энергоатомиздат, 1987.–368 с.

11.  Справочная книга для проектирования электрического освещения. / Под. Ред. Г.М. Кнорринга. – Л.: Энергия, 1976. – 384 с.